学文网囱的组词篇1
关键词：电动吊篮；液压千斤；复合钢内筒；叠加运输小车
中***分类号：TU755 文献标识码：A
俄罗斯特罗伊茨克电厂#10机组钢筋砼烟囱悬挂式双钢内筒直径8.1m高为240m，材质外面为Q235B内衬复合1.2mm厚的钛板，顶部外露分为0Cr18N9Ti。烟囱内由下到上共设置10层钢平台。
1.主要工程量
烟囱钢内筒1130t。
各层钢梁及平台栏杆390t。
2.载人电动吊篮与卷扬机联合进行烟囱钢平台整体组合吊装施工工艺
2.1 烟囱126m、225m层为承重悬挂平台层，最重件为225m液压提升承重层16t。
2.2 烟囱内侧均匀布置4台电动吊篮，提升速度为每分钟8m～10m。
2.3 在烟囱外侧距离筒壁30m处集中布置4台10t卷扬机，卷扬机配φ21.5mm钢丝绳，5倍安全系数起吊量5.74t。卷扬机固定在零米混凝土地锚上。
2.4 卷扬机迎门导向滑轮固定在烟囱外侧根部采用压重的地锚方式，在两块50mm钢板上焊接两个导向滑轮，配重35t。
2.5 利用烟囱施工升降机进行烟囱筒首滑轮支架及导向滑轮安装。
2.6 最重组件经计算为40t，采用4套滑轮组4点起吊均匀受力时每套滑轮组受力10t，按极限情况有1套滑轮组不受力时另有一套滑轮组需承受20t重量，采用2-2滑轮组4股绳受力，经计算选用10t卷扬机可以满足要求。导向滑轮选用10t滑轮，滑轮组选择32t滑轮组。钢丝绳选用Φ21.5钢丝绳满足要求。
2.7 卷扬机混凝土地锚重量33.5t，卷扬机4台同时受力最大水平拉力11.4t，按两倍系数水平拉力为22.8t，滚筒钢丝绳距离地面0.3m，混凝土重心到侧受力面距离为0.75m，配重所需最小重量小于33.5t，地锚满足要求。4个导向滑轮用吊车闲置的配重35t，当两台卷扬机同时受力，按极限工况每台5.74t核算配重需要最小重量34.44t。
2.8 烟囱内施工升降机及机架拆除后进行231m及225m承重层平台整体吊装。
3.小车分段平移运输组合钢内筒、液压提升倒装法的施工工艺
3.1 利用烟囱零米门洞处预留8.5m的洞口作为平运输车通道。
3.2 复合钢内筒管件共分60节组合安装。在可移动磨具胎盘上组合复合钢内筒-组合检验合格喷砂防腐-保温-按安装顺序编号存放待安装场地。
3.3 小车分段运输
就是用一台纵横两个水平平移小车叠加合二为一。使用时先把要安装的组合管段安装在叠加小车的上面，管坐在横向小车的规圆卡槽里，再用5t卷扬机牵引纵向小车进入烟囱倒安装中心线处，停车设车档后再用5t卷扬机牵引进入安装口的下端，安装对口后已安装的烟囱钢内筒提升到下一段能安装的高度，这时横向小车归位到纵向小车上就位，纵向小车退出烟囱内部距烟囱出入洞口3m处再进行下一节内衬管的运输等往复运动一直到安装结束。
3.4 采用小车分段平移运输组合钢内筒的工艺流程
纵、横向小车的强度核算和内外脚手架-选择型钢、钢轨及钢轨道轱辘―小车及脚手架制作调试整改加固―卷扬机及滑轮、钢丝绳、U型扣等选择安装―提升已安装内衬管到可安装下一管的高度停止-烟囱内筒对口外点焊，内钛板焊接安装―横向小车到安装烟囱钢管下停止―小车叠加装运管件，纵车到烟囱中心停止―先退横向小车，再退纵向小车外3m处―再装运下一节内衬管往复至安装。
4.钢内筒液压提升倒装法施工工艺
4.1 在烟囱顶部悬挂平台上设置4台穿心式液压千斤顶。液压千斤顶和在钢内筒上设置的提升吊点之间通过钢绞索进行连接，通过工作锚和安全锚提升钢绞索，并由钢绞索带动钢内筒达到提升的目的。如此循环往复工作步骤直到钢内筒最后一节提升完毕时，提升工作结束。
4.2 液压千斤顶经过计算实际采用4台，钢绞索选用Φ15.24mm（1860MPa或2000MPa）级。
4.3 在烟囱承重平台上均匀布置千斤顶放置要垂直水平，保证钢绞索的偏角小于0.5°。200t液压千斤安装的同时把钢绞索导向轮架同时安装到位。每根钢绞索的破断拉力为261kN（厂家提供），每个千斤顶使用22根钢绞索，4组千斤顶共计88根钢绞索。
4.4 钢内筒第一吊点按设计给出的在筒首标高238m，此吊点提升高度75m重量176t，地面焊接第二吊点标高199m，第二吊点提升高度为165m总重565t。
结语
本工程采用小车分段平移运输内衬钢管的最大优点就是：充分利用烟囱外施工场地，避免了烟囱内部施工场地狭小的主要矛盾，简化施工程序、缩短施工工期、最大限度地减少高空交叉作业的危险、最大程度地降低了施工措施费用等；以上是经过俄罗斯特罗伊茨克电建扩建工程施工实践，总结的技术和经验，希望能对今后类似工程起到借鉴和推广作用。
参考文献
[1]樊兆馥.重型设备吊装手册（第二版）[M].北京：冶金工业出版社，2006.
囱的组词篇2
关键词：烟囱； 风载荷； 有限元； Field
中***分类号：TU233文献标志码：B
0引言
近年来，化工行业的烟囱逐渐向更高、更大的方向发展.受雨雪天气的影响，计算烟囱的结构强度时，必须考虑风载荷和冰载荷对烟囱的影响.手工计算的工作量较大，计算结果也不够精确；利用有限元软件，可全面、准确地表达结构的各种应力分布情况，保证烟囱的结构强度.
1有限元单元类型和单元尺寸
本文研究的烟囱结构由烟囱筒体和钢结构塔架组成.[1]为方便有限元计算，将烟囱结构简化为圆柱壳和桁架的组合体，见***1.利用Patran和MSC Nastran对该模型进行受力分析.由于塔架结构和烟囱筒体的力学性能不同，在进行有限元分析前，需对二者分开进行网格划分.塔架结构均采用2节点梁单元，烟囱筒体结构采用4节点四边形单元，网格划分尺寸为约500 mm×500 mm.
6结束语
Patran中Field模块为处理复杂载荷的加载提供方便.只需找到描述复杂载荷的函数，就可自动将载荷准确地加载到对应单元或节点上，大大降低加载的难度、提高加载的准确性、节省时间.
本文仅利用Field创建线性空间场加载风压载荷，但足以说明Field处理复杂分布载荷是方便、可行的.烟囱在实际使用期间的受力很复杂，本文仅对其结构进行简单的风压受力分析，如地震、风振等工况可以通过使用Field模块创建随时间变化的场加载，在此不作讨论.参考文献：
[1]GB50051-2002烟囱结构设计规范[S].
囱的组词篇3
关键词 湿烟囱 碳化硅杂化聚合物 烟囱雨
一、烟囱设计概述及现状
（一）烟囱设计概述
鹤煤热电厂2×135MW燃煤发电机组烟囱为单筒式混凝土烟囱，全高180m，筒身根部外径18.9m，烟囱最小的内径为5.4m，整根烟囱由基础、混凝土外筒、保温层及内衬、积灰平台及其附属设施等部分组成。
烟囱外筒采用钢筋混凝土结构，筒壁设计为变坡圆台体。外筒筒壁采用普通的硅酸盐水泥，90m以下混凝土标号为C40，90m～180m混凝土标号为C30。排烟筒内衬为耐酸砖分段支承在钢筋混凝土牛腿上，内衬由里向外的结构组成依次为耐酸砖、耐酸砂浆封闭层、憎水性珍珠岩板隔热层和用于固定隔热层的铁丝网。筒身自115m～180m涂刷红白相间航标漆5节，顶部为红色。烟囱在100m、173.75m处设置两层信号平台，平台采用碳钢热镀锌材料。
（二）烟囱运行状况
鹤煤热电厂原有脱硫装置采用炉后烟气循环干法脱硫技术，烟囱排放烟气为100℃的干烟气，烟囱内衬无腐蚀。
二、改造必要性
为适应国家超低排放标准，鹤煤热电厂将脱硫系统改造为石灰石-石膏法湿法脱硫技术，排放烟气处于饱和湿度状态且温度在50℃，低于酸露点，因此会在烟囱中析出大量腐蚀性和渗透性很强的冷凝稀酸液（pH值在1～3范围），对单筒式砖内衬烟囱有非常强的腐蚀性，为防止其影响混凝土外筒结构耐久性，必须对其进行防腐处理。
三、烟囱防腐材料选型
鉴于防腐处置方案较多，为选用合适的防腐材料及方案，应从烟囱结构、防腐材料特性以及是否会形成“烟囱雨”等因素考虑材料选型及方案设计。
（一）烟囱热力计算及直径选择
对于“湿烟囱”，在排放的烟气中都会携带一定量的液体。沉积和冷凝在烟道、烟囱壁上的大直径液滴，正常情况下因自重而向下流淌，由于烟囱内高速向上的烟气流，当速度达到一定的临界值时，大直径液滴会向上，并随烟气一并带出，形成“烟囱雨”。它不同于烟气中的水雾，由于其直径较大，通常散落在烟囱周围800m的范围内，会对电厂的建、构筑物及外露的设备产生腐蚀作用。
当烟气流动的牵引力大于液滴的重力和液滴与防腐材料的附着力时，液滴就脱离出来进入气流中，这时的气体流速就是二次进入的临界流速，根据国外相关资料，防腐涂料的临界流速为16.8m/s。
鹤煤热电厂脱硫系统设计参数计算，单台机组烟囱入口烟气温度为48℃，烟气流量为70万m3/h。若采用带内筒的防腐方案，势必缩小烟囱的内径，容易形成烟囱雨水。采取拆除砖内衬在混凝土上进行防腐，则节点处实际烟速为15.95m/s（见表1），烟气流速在临界值以下，不宜形成“烟囱雨”现象。
（二）材料选取
早期的烟囱防腐材料在运用过程中，经过一段时间的冷、热态交替运行出现大面积鼓泡、起皮、脱落现象，无法满足烟囱运行的要求。本次选用的碳化硅杂化聚合物材料，其材料由环氧树脂与活性基团的纳米级有机硅低聚物经化学改性而成，具有耐湿、耐候、耐水、耐盐水、耐油、耐海水、耐温、防潮、电绝缘、耐药品、防腐蚀、耐溶剂性、附着力好、机械性能及电性能优良，并具有耐真空紫外线辐照，液氮温度淬冷，高速气流冲刷等性能。
四、实施方案
经研究分析，本次改造拆除耐酸砖内衬及隔热层，使在树脂和无机碳化硅材料内加高分子纤维形成的杂化聚合物材料对混凝土内壁进行防腐处理，共划分为底层喷涂、结构层涂抹与面层喷涂，三层结构，厚度为4mm。其重点防腐部位为烟首部分、支撑牛腿与积灰平台部位。
（一）烟囱混凝土内壁防腐
烟囱混凝土内壁拆除耐酸砖与保温层后对其进行修复找平，再进行喷砂处理，喷砂等级为Sa2.5，喷砂过程中分段对已喷表面进行清洁。
基层清理工作完成后，应尽快进行涂装施工。涂刷要在天气良好的情况下进行，在雨、雾、大风天气禁止涂刷施工，涂装有刷涂、滚涂、喷涂等工艺，以保证取得良好涂装效果和很好的粘结力。施工时内筒环境相对湿度≤80%，环境温度宜为15℃～30℃，并高于当时空气露点温度3℃。当环境温度
涂刷底涂后按照工艺涂刷各层防腐层，需保证混凝土基底干燥，且各防腐涂层需控制涂刷时间，保证各涂层干燥，且防腐结构层须通过碾压等工艺保证平整、赶出气泡，面层须平整光滑。
（二）烟首部位
烟囱顶部烟气出口部位，采用5mm厚度A3冷轧钢板压顶，并在钢板上喷砂防腐处理，再用聚合物进行防腐，钢板高度为2m，其余部位自压顶钢板向下10m采用耐酸氯化橡胶漆防腐，防腐后重新涂刷烟囱外壁航标色环。
（三）基体环形悬臂和支撑牛腿
将牛腿基层处理完成后，用耐酸性柔性材料硅橡胶进行密封填充，将牛腿处上下400mm处隔离，涂满聚合物材料，然后用粗纤维网进行整体粘接，待固定好后再进行外层覆盖防腐，有效地防止酸液从此处渗透至烟囱内壁上。
（四）烟囱与烟道的结合部位
烟囱和烟道结合部位的防腐处理必须设置膨胀缝，并在此处加装不锈钢伸缩排酸槽，接排水管道。消除膨胀带来的酸液渗漏。
五、结语
囱的组词篇4
【关键词】钢烟囱；防腐；施工
1、概况
甘肃大唐西固热电有限责任公司位于兰州市西固区，于2009年2月投产。该电厂采用的是湿法脱硫技术，脱硫后的烟气对于烟囱的腐蚀问题日益严重，尤其是无烟气换热器（Gas Gas Heater，GGH）的脱硫装置，对烟囱防腐提出了更高的要求。
2、整修前简介
2012年5月初，甘肃大唐西固热电有限责任公司2号机组C级检修期间，脱硫系统停运检修，同时聘请江苏源高建筑防腐有限公司检查混合烟道与烟囱钢内筒，发现对接处垂直段出现腐蚀破损点，其中发现最大一处约300mm×1500mm。进入烟囱内部检查钢制内筒，发现存在钢制外壁腐蚀漏点，检查至标高100米处，有27处漏点。估计破损面积在500平方米。同时发现在标高20米、33米、45米、70米处已现大面积成片环状腐蚀带，腐蚀面积累积较大。同时经专业人员检查筒壁焊缝及原发泡砖连接缝出现大量线状腐蚀。水平烟道出口的烟囱内壁（烟气拐角范围内，风蚀较严重区域）磨损较严重，高度从6m至20m局部剥落约1/3，剥落厚度20mm左右。
3、腐蚀原因分析
3.1湿烟气腐蚀性较强 一般情况下火力发电厂烟气脱硫前烟囱排烟温度均在120摄氏度以上，烟气中的二氧化硫、三氧化硫、氟化氢、氯化氢等酸性腐蚀性气体基本不会凝结成酸液对烟囱进行腐蚀。甘肃大唐西固热电有限责任公司2×330MW机组烟气采用湿法脱硫后排烟温度将会下降到酸露点以下，水平烟道和烟囱随时都可能有凝酸生成，其内衬防腐的金属材料和耐酸砖等内衬会不断受到腐蚀，根据专家组估算烟气凝酸量初步估算为2～4吨/小时，烟气凝结酸液主要分布在水平烟道、烟囱积灰平台和烟囱内衬区域。
3.2气流冲刷腐蚀 由于本次机组在设计过程中加大了烟气的排放速度，使得气流和含尘酸滴的排放量较大，造成了大量的冲刷磨蚀。根据实地观察由于构件角度和气流速度等原因烟气从水平烟道进入烟囱后，极易造成气流和含尘酸滴对烟囱内衬强烈冲刷磨蚀。实地考察大唐西固热电电厂，烟气从水平烟道进入垂直钢内筒后流速从17m/s急剧升高到30m/s，由于湍流现象，对发泡玻璃砖造成快速磨蚀，使发泡玻璃砖减薄、剥落，直至腐蚀穿透筒壁，另外在钢内筒锥底内壁的防腐砖也已被严重冲刷减薄。
4、本次实施方案的选择
4.1操作平台搭设
4.1.1支撑系统安装 在烟囱顶部安装二道金属桅杆，金属桅杆底部与钢内筒焊接固定，金属桅杆顶部与筒首预埋铁之间用中8mm钢丝绳相连。金属桅杆固定后，用已固定在地面的卷扬机通过提升顶部滑轮将地面的四根32a工字钢逐根运送至筒首钢平台上方，使四根金属桅杆相交行程井字形，再将二根工字钢与之前的四根完全焊接。工字钢的主要作为为施工作业平台和货物运输平台的支撑。
4.1.2人货运输平台安装 人货运输平台为江苏无锡市生产的ZLP-120型施工平台，未经改装厂家成品直接使用。功能为运输施工材料。
4.1.3施工作业平台安装 施工作业平台由厂家成品直接使用，由钢制围圈、圆环形内框架、杆件，采用高强度螺栓进行连接，部分焊接固定。框架外径6.3米，中间开有3.5米圆孔预留充足空间以确保货物运输平台安全上下行动，并在围栏外圈设有安全防护网，防止物体坠落。整个操作平台通过6个提升机和12根钢丝绳将平台上的全部荷载传到顶部钢梁架上。
4.2施工步骤
4.2.1喷砂除锈
1、喷砂前，依据《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》规定，对金属结构基体表面锈蚀等级进行评定。对无用的焊接体或联接物也应作妥善处理。2、喷砂除锈用的砂，要求颗粒坚硬、有棱角、干燥（含水量
4.3烟囱钢内筒内壁防腐处理
4.3.1环氧富锌底涂 处理后基体应平整密实，衬里表面无油污、淤浆、泥末其他表面缺陷。配制底涂、底胶及粘合剂的容器及工具应清洁、干燥，配制粘合剂应根据施工用量边用边配，并在3小时内用完。施工过程中如发现凝结块等现象时，不得继续使用。
4.3.2轻质陶瓷玻化砖 烟囱内凹凸不平处，采用环氧腻子、环氧胶泥修补。对于主要部位要先进行试排，按尺寸进行切割。然后将涂层表面的灰尘以及浮砂清理干净，找好垂直水平线方可进行粘贴。
4.4烟囱钢内筒外壁施工
在烟囱内壁焊缝部位腐蚀处，首先用砂轮机进行打磨除锈，在进行补焊加固。对变薄处的筒壁外侧采用12mm厚，与筒壁同材质的钢板进行焊接加固，所有加固钢板焊接完成后，将环向加劲肋恢复原位。所有焊接工作完成后对修补的部位将进行油漆防腐。
5、施工过程及施工质量
5.1修补改造 1）利用吊篮找到的并已标记好的漏点，进行烟囱内壁金属表面除锈处理：去除附着的锈皮和氧化物，最后用手提角向磨光机和金钢砂轮片对金属表面锈蚀的重锈层、锈蚀的斑痕和麻面等进行细步打磨，打磨后使金属表面无锈迹，无旧漆皮等附着物，可见金属原色，使金属表面有一定的粗糙度，具有喷砂除锈的效果，达到St2.5级标准。除锈结束进行第一阶段验收。2）对于同比穿孔小于10毫米的孔洞，用电焊直接焊接修补，焊接后用磨光机修补平。3）烟囱内壁除锈、清理干净，表面缺陷用腻子修补结束后，用LL-817脱硫装置玻璃鳞片防锈底漆滚涂两遍，结束进行第二阶段验收。
5.2质量控制 1）耐酸腐蚀：能够长期抗酸，能够抵抗各种浓缩酸（除氢氟酸）和包括氯化物在内的废气冷凝液的腐蚀，对于酸性气体及结露完全不渗透，在湿烟囱排放中具有良好的保温性；2）耐高温：可以在持续承受180℃及以下温度时长期正常工作，同时也应在短时间能够承受210℃高温时正常工作，可以适应温度的大范围变化。3）牢固性：耐酸胶粘剂严格保证玻璃砖与耐火砖之间、玻璃砖与玻璃砖之间牢固粘结，且免维护、不脱落。4）耐酸胶粘剂抗老化性能：耐酸胶粘剂的弹性退化率（1%/年），应小于投标保证值。5）低热膨胀系数：应具有低热膨胀系数性能，当烟气走旁路时，在剧烈的再加热过程中，以及由于空气预热器故障等情况造成的温度突变时，玻璃砖不开裂，不脱落，所有内衬材料均应保证不会受到损伤而保持正常工作。6）抗烟气冲刷：在烟气高流速区，应做好防止泡沫玻璃砖磨损的防磨涂层等有效措施。
6、结语
我国在大型火电机组要求实施脱硫改造以来，对于钢烟囱的腐蚀问题已经被多次提出，如何让防腐施工进行的高效且耐久已经成为各大电厂施工的重点。本文实例选用江苏源高建筑防腐有限公司对甘肃大唐西固热电有限责任公司的钢制烟囱进行的防腐处理，取得了良好的防腐效果，同时为当前大型火力发电机组的脱硫改造提供借鉴和参考。
参考文献
囱的组词篇5
关键词：烟囱；施工工艺
1 工程概况
本工程为山东某电厂烟囱外筒壁施工，烟囱外筒为钢筋混凝土结构，外筒壁9m以下筒身施工采用常规施工方法，利用定型钢模板倒模施工。施工时外部搭设双排脚手架及上人步道，内部搭设满堂脚手架，9m以上采用液压提模方法施工。
外筒高度为205m，混凝土标号为C40，壁厚自下而上为700mm--350mm不等。根部外直径为27.5m，顶部外直径为18.6m。本工程烟囱外筒壁共计4个烟道口，底标高分别为11.70m；26.40m，沿烟囱中心线左右对称布置。
2 工艺流程
外筒壁（0.00m至9m）施工：找中调整筒身半径钢筋连接、绑扎验收模板支设找中模板半径调整验收砼浇筑脚手架搭设循环往复
外筒壁（9m至205m）施工：找中调整筒身半径钢筋连接、绑扎验收模板支设找中模板半径调整验收砼浇筑平台提升、下层模板拆除、向上倒运、打磨、刷防护液循环往复
3 9m以下施工工艺
9m以下筒身施工采用常规施工方法，利用普通钢模板倒模施工。脚手架搭设和拆模工作穿行。
筒身外部脚手架主要为施工操作架，搭设双排脚手架，立杆间距1.5m，排距1.5m，横杆步距1.8m，脚手架沿筒壁环向一周搭设。脚手架外侧沿全高满设剪刀撑。
4 9m以上施工工艺
4.1 施工方法：
采用双笼施工电梯配合液压提升平台施工，模板采用1.8m定型钢模板倒模工艺施工，钢筋使用平台小扒杆吊装，混凝土采用电梯料斗运输，小推车就位浇筑。
4.2 钢筋绑扎：
钢筋采用平台小扒杆进行垂直运输，纵向钢筋的连接Ф20以上采用直螺纹连接，Ф20以下采用搭接绑扎。环向钢筋采用绑扎连接，接头错开，在同一位置的接头至少相隔三排（在洞口处至少相隔一排），相临上下排环筋接头的水平间距大于1.2米，当上下垂直钢筋不同根数连接时，为保证上接钢筋等间距预插同直径的调整钢筋，其锚固长度为40d。需要特别注意的是在混凝土筒壁内部的避雷针引下线不可漏断，并且焊接质量应符合规范的要求。
4.3 模板支设：
模板外模采用全新的定型钢模板。为保证烟囱外观质量，筒身上下节应采用同一模板组合。外筒每层模板分为20组，每一组模板由1800mm高定型钢模组成，上下收分处由楔形木条与钢模连接，（为保证支模及混凝土外观质量，木条全部由厚度为50mm优质方木加工成55mm厚收分木条）以保证筒身的锥度。模板通过内外脚手架来支撑，内外模设对拉螺杆，每节模板设上下3道钢性围檩（Ф22钢筋），竖向采用L=1.8米，Ф48脚手管围檩，以保证上下坡度一致。模板通过专用丝杆钢管与外架子连接固定，并且通过专用丝杆调节模板的弧度。模板拆除后，对拉螺杆需用切割机切除，用与混凝土同颜色防锈漆做防腐处理。模板支设到牛腿标高时，内侧模板按***纸牛腿位置及尺寸支设，可采用吊模施工，保证牛腿尺寸及标高符合***纸要求。牛腿处埋件不得遗漏。
烟囱施工时需注意孔洞留置：1、施工至11.7m及26.4m时烟囱东西两侧中心线处按***纸要求分别留设两个烟道孔，11.7m处烟道孔尺寸为6400mm*8200mm，26.4m处烟道孔尺寸为5500mm*8200mm。每个烟道孔底部需预埋12块G5050D埋件，且烟道孔内外两侧边沿处需预埋角铁埋件。2、烟囱外筒施工至41m、86m、126m、166m时在东西两层中心线处需预留铝合金窗洞口，尺寸为900mm*1500mm。
烟囱外筒施工内侧需留置共计7道牛腿，牛腿标高分别为24.8m、40m、85m、125m、165m、192m、202m。
4.4 混凝土工程：
烟囱工程为薄壁砼构筑物，混凝土浇筑至关重要，除材质和配合比应满足设计及规范要求外，施工操作时派专人对浇注部位进行严格振捣以确保砼密实，杜绝出现孔洞、蜂窝，保证强度和外观工艺。
混凝土工程采用集中搅拌，罐车运送至安全通道口。然后小斗车运送，用电梯料斗送上烟囱顶部操作平台，用小斗车运送至浇灌部位。
烟囱为高耸构筑物，混凝土质量至关重要。尤其是筒壁是作业平台的受力点。因此一定要保证其早期强度，控制水灰比（不大于0.5）。外加剂的选用应根据不同季节提出相关的要求。
4.5 液压提升系统：
系统的基本原理为：以装在外提升架上的液压油缸为动力，强度已达1.2Mpa以上的混凝土筒壁为受力基点，通过油缸伸长或缩短带动提升架上下动作，使外架中的提升架和操作架交替上升，从而起升施工平台，完成筒身的施工。烟囱混凝土筒壁施工到高度9m时开始采用液压提升平台进行混凝土筒身的施工。液压提升平台系统由随升平台、桅杆、外挂架、内吊栏、电梯、小扒杆、模板和电气控制系统等几大部分构成。
4.5.1提升平台和竖井架
外筒中心钢圈直径Ф4958mm，高5.07m，结构形式：上钢圈[22b，下钢圈[20b，立檩为环向20根[8，辐射梁支座沿上钢圈外周20等分设置，辐射梁由2×[25b组成。下钢圈沿外周与辐射梁支座对称设置20组中心钢圈斜拉绳支座及硬支撑支座。辐射梁与三道联系钢圈共同组成平面，上铺厚5cm脚手板成为施工平台。辐射梁靠筒壁内侧下方悬挂内吊栏（∠50×5，20组），用以完成内侧筒壁的结构施工。
4.5.2电梯和小扒杆
本系统的垂直运输由1部直线电梯和1部小扒杆完成。施工电梯即可上人亦可上料。小扒杆主要用来钢筋上料及其他施工用材的垂直运输
4.5.3 外挂架
每榀外挂架由提升架和操作架构成，20榀外挂架沿筒壁外周均分布置，支撑辐射梁传递的重力。系统顶升时，开动油泵电机使之起升一个行程，内滑架上升，抽出内滑架的扁担，待内滑架到位后穿好扁担，用同步缸提升外滑架，外滑架上升到位后穿好外滑架的扁担，用同步缸调整平台平整，达到提升操作架的目的。
烟道口位置外挂架在辐射梁上固定好，防止外挂架滑落，待外挂架到达烟道口顶部时，用方木将外挂架垫起，防止爬升轮挂到烟道口，影响平台提升。外挂架过烟道后将方木拆除。
4.5.4施工中应注意以下几点
每节砼应留置现场试块一组，以检验拆模和持力强度，平台提升最低要求混凝土强度达到2.5 Mpa，在施工中一般要求砼强度1天达到4MPa，2天砼强度达到9MPa，3天砼强度达到12MPa。
施工时按***纸要求，埋设沉降观测及倾斜观测点。基准点以网控水准点为准，沉降观测每施工20-30m观测一次，做好记录。施工中应注意保护好沉降观测及倾斜观测标志，以防高空落物或其他原因受到损伤。
囱的组词篇6
【关键词】 砖烟囱；裂缝；加固；扁钢
一、工程概况描述
广西上林县某糖厂厂区内一条还在使用的砖烟囱局部出现竖向裂缝。该砖烟囱建于1998年8月，烟囱高度为50米，坡比为2.5%，底部外径为4.68m，上口径为1.7m，烟气温度为250℃。当地基本风压值为0.35KN/O，抗震设防烈度为6度，地基承载力特征值为200Kpa。生产企业于上榨季收尾停炉期间发现西侧（烟气监控平台面）高度约12m～35m处有一条宽度约7mm的纵向不规则裂缝，表面渗漏潮湿并有黄色凝结物。在东侧（爬梯面）高度约15m～25m中间段及35米处爬梯休息平台支架处出现宽度约3mm的纵向不规则裂缝，并存在局部渗漏潮湿。如***1所示。为保证烟囱能继续安全使用，需要对该烟囱的裂缝进行处理，进行必要的维修加固。烟囱属于高耸构筑物，裂缝成因也较复杂，对烟囱的加固在方案设计及施工上，均有一定的难度。
二、裂缝成因分析
经过对现场的实地考察，认真分析烟囱裂缝产生的原因。由于该烟囱建于1998年，使用年代较长，已使用了近17年，观察烟囱的表观，为实心粘土砖砌筑，所使用砌筑的砖的质量尚可，整体外表较平滑，烟囱上部砖块颜色局部较深，呈黑褐色，在烟囱中部东西两侧出现有竖向不规则裂缝，烟囱内砌筑有内衬。
据对生产企业了解，由于1#、2#锅炉分别为煤粉炉及纯蔗渣炉，过往均有通过该烟囱向外排烟气的情况。分析为煤粉炉的燃料煤可能含有硫、磷等有腐蚀性的物质，虽然经过除尘处理，燃烧后的烟气仍可能带有少量这些腐蚀性的物质，附着在烟囱壁上，尤其是对质量差的煤，烟气携带的硫、磷等腐蚀性物质更多。经过长时间的积累，势必对烟囱的内衬结构及筒壁产生腐蚀作用。若锅炉燃烧的是蔗渣，蔗渣在蔗渣场堆积时会发酵，蔗渣所含的剩余糖份转化为酸，使蔗渣呈弱酸性，燃烧后的烟气也带有酸性，酸性的烟气通过烟囱排出，也对烟囱的筒壁也有一定的腐蚀性。以上带有腐蚀性的烟气，特别容易腐蚀烟囱砌筑时砂浆不够饱满、内衬砌筑不实或砖块质量稍差的部位，加上外部长时间雨水冲刷及风荷载影响，以形成竖向裂缝，裂缝周围的渗漏潮湿并有黄色凝结物，有可能是以上带有腐蚀性的物质渗出。经查原地勘报告，地基承载力较好且土层均匀，排除烟囱地基不均匀沉降而产生裂缝的原因。
三、加固处理方案
针对以上烟囱局部出现竖向裂缝的问题，为继续安全使用该烟囱，必须进行加固处理。
为使该烟囱加强整体性，需对烟囱进行侧向约束，增加对烟囱的环向约束力，以阻止烟囱裂缝的继续延伸扩大，阻止更多裂缝的产生。通过综合分析，对该烟囱采用的加固方案为扁钢构套加固法。步骤为填缝、加设扁钢套箍、紧贴固定。
加固该烟囱的具体设计做法为：
1.对烟囱进行全面检查，查找出烟囱出现的所有裂缝，加固前把出现裂缝的地方清洗干净，清理裂缝周围的剥落碎屑，用膨胀水泥或人造树脂，水灰比为W/C=0.6砂浆进行压力灌浆，以填实裂缝深处，在填实的裂缝外表涂抹憎水的保护性涂料，以避免雨水对该处的冲刷，对原有的裂缝有保护的作用。
2.由于烟囱的长期使用，烟气对烟囱的内衬有一定的腐蚀作用，查找出烟囱内衬腐蚀性较严重的部位，特别是已产生裂缝的部位，清除被腐蚀的碎块，重新抹耐酸砂浆或耐酸胶泥隔离层，以阻止腐蚀性烟气对烟囱筒壁的进一步腐蚀。
3.用扁钢构套法加固烟囱，加固用的扁钢为-60X8，间距为沿烟囱外表圆周长成8等分，即8道竖向扁钢，长度为从烟囱顶端至10m标高处，环向扁钢（环箍）的扁钢为-60X8，环向扁钢的间距为1200mm，竖向扁钢应紧贴烟囱筒壁外侧，扁钢构套与筒壁间的缝隙，应以***胶水泥砂浆干捻填塞紧密后在表面勾缝平顺，环向扁钢施工好后，用M16的螺栓收紧器拧紧环箍，以形成一个紧密的竖向及环向箍套（做法见***2）。扁钢构套的外表面，应进行防锈处理。做法是：底层环氧铁红底涂料，2遍，60μm厚；中间层环氧云铁中间涂料，1遍，80μm厚；面层高氯化聚乙烯漆，3遍，100μm厚。以防止构套扁钢在使用工程中的锈蚀。环向扁钢宜以花蓝螺栓的方式施加预应力，应与竖向扁钢焊接。施加的预应力见表一。
4.根据该烟囱的实际情况，建议的施工做法为：
（1）用-60X8的扁钢根据烟囱各部位的周长制作环向扁钢箍和竖向扁钢，制作完成后，进行除锈防腐，为除锈等级为Sa2.5，扁钢表面必须干燥，并将表面的浮灰、油污、灰浆等清除干净方可进行，并按设计的防锈要求涂刷防腐涂料，最后面层涂银粉面漆二遍，涂层应涂刷均匀、美观。安装环箍和竖扁钢，竖扁钢按烟囱外周长均匀分布8道，环箍以每1200mm布置一道，并成等距离布置，用-60X8扁钢制作，安装时应平整、紧贴，螺丝应拧紧，竖向扁钢布置在环箍内侧，并用M16的加强螺栓紧固，只有紧箍烟囱外侧，才能对烟囱起到竖向及环向的加固作用。
（2）焊接作业时焊缝应均匀饱满，不得出现漏焊、假焊等现象，焊条采用E4315型，全熔透焊缝的质量等级均为二级，施焊前应检查焊接部位的组装和表面清理的质量，清除干净后可进行焊接。焊接作业时，相对湿度不大于90%，焊缝需达到满焊的要求。烟囱属于外露的构筑物，该地区的雨水也较多，钢构件焊缝质量的好坏，也直接影响扁钢构套的使用年限和效果。
（3）烟囱高度为50m，属高耸构筑物，施工时为高空作业，必须非常注意安全。可采用无脚手架悬挂作业方法进行施工。外部采用座式登高板进行施工，外部施工时，顶部采用Ф16的钢丝绳双股悬挂滑轮，并用三个钢丝夹头交叉夹紧，工作绳采用棕绳时，不应低于Ф20，采用尼龙绳时不应低于Ф18。系在爬梯一侧的保险绳应有专人看管，负责向下移动，严禁不带保险绳直接进行操作施工。座式登高板和操作绳的连接应牢固，登高作业前应有专人检查。登高作业时所用绳索必须进行125%超负荷冲击试验。因此做好以上的保证措施，才能保证烟囱高空作业人员的安全，也是做好烟囱加固施工的难点。
结语
目前，该砖烟囱加固已施工完毕，原竖向裂缝处已用压力灌浆法填实，烟囱内衬处涂抹了耐酸胶泥，烟囱内衬处重新进行了防腐处理，扁钢构套已按设计的施工***紧贴固定于烟囱外表面，并已拧紧螺栓，对原烟囱起到了环箍加固的作用，扁钢构套与原砖烟囱形成一个较好的整体。该糖业生产企业反映原烟囱出现的裂缝没有继续延伸发展，裂缝得到控制，裂缝外侧周围的渗漏物有所减少，也未出现渗烟渗水现象，加固效果良好，烟囱的整体稳定性得到加强，提高了烟囱的安全性能。同时，该扁钢构套加固法较为经济，耗材基本为扁钢、夹紧构件及焊接材料，需施工时需要做好安全措施。本扁钢构套加固法较好的处理了烟囱的裂缝，能做到保证构筑物安全的同时，也获得一定的经济效益。
参 考 文 献
[1] 烟囱设计规范 GB 50051-2002
[2] 钢结构工程施工质量验收规范 GB 50205-2001
[3] 牛春良，于淑琴等，烟囱工程手册，中国计划出版社
囱的组词篇7
[关键词] 烟囱 振型系数 自振周期
Abstract: analyze the calculation methods of vibration shape of the high building and tower structure, and its application of real project
Keywords: chimney, coefficient of vibration shape, period of vibration
中***分类号：K826.16文献标识码：A 文章编号：
近些年来，我国高层与超高层建筑及各种高耸结构不断在各地涌现，对于专业结构设计来说，建筑物高度的不断增加，意味着建筑物所承受的竖向荷载（自重产生的压力）及水平荷载（风和地震引起的弯矩和剪力）大幅度增长，建筑物的构件截面也随之增大。因此，建筑物的精确受力分析愈发重要。
现代高层和超高层建筑物往往高而细，外形相对规则简单，我们可以把它看作是质量分布均匀的等截面悬臂弯曲型构件，据此分析构件在风荷载和地震荷载作用下的动力特性，也就是要精确计算建筑物的自振周期和振型（振型系数）。求出上述两个系数，我们也就得到了建构筑物所承受的风荷载和地震荷载，进而可以进行构件的强度与变形的计算。据结构力学中多自由度体系的自由振动一节可知，体系主振型[Y]的齐次方程为
（[δ][M]- λ[I]）[Y]=[0] （柔度法） （a）
式中 [δ]—体系的柔度矩阵
[M]—体系的质量矩阵
[I]—单位矩阵
[Y]—自振频率对应的主振型
λ— ，ω指体系的自振频率，s2
[δ]= ，[M]=
由此可得体系的频率方程为
|[δ][M]- λ[I]|=0
其展开形式如下
由此得到关于λ的n次代数方程，可解出n个根λ1、λ2、……λn。因此可求出体系的n个频率ω1、ω2、……ωn，最后求出与频率ωi相应的主振型[Yi]。
下面我们采用迭代法来确定多自由度体系的主振型和频率。
由式（a）可得
[δ][M] [Y]=[Y] （b）
令 [D]= [δ][M]
λ=
则式（b）可写成
[D] [Y]=λ[Y] （c）
这里[D]称为动力矩阵，[Y]为特征向量，λ是特征值，式（c）就是线性代数中的特征值问题。
迭代法的计算过程可叙述如下。
（1） 选取一个经过标准化的振形向量[ū]0，作为第一主振形[Y（1）]的第一次近似值。这里的标准化是指把向量中某个元素的值规定为1。以动力矩阵[D]前乘[ū]0，得到一个新的向量[u]1=[D][ū]0，再进行标准化，得到一个新的标准化振形向量[u]1，即[u]1=[D][ū]0=α1[ū]1
（2） 通常，[ū]1≠[ū]0，于是以[ū]1作为第二次近似值，重复上述步骤，得到新的标准化振形向量[u]2： [u]2=[D][ū]1=α2[ū]2
（3） 如果[ū]2≠[ū]1，则继续重复上述步骤，依次得到：
[u]3=[D][ū]2=α3[ū]3
……………………
[u]k=[D][ū]k-1=αk[ū]k
直到相邻两次的标准化振形向量[ū]k-1与[ū]k十分接近时，迭代过程即可停止。这时所得的[ū]k就是第一主振形[Y（1）]，而αk就是λ1= 。
下面，笔者以等截面圆柱形悬臂构件来具体阐述这一问题，之所以选择等截面圆柱形悬臂构件，主要是因为这一类结构计算模型比较明确，加之电子计算机的广泛应用，所以结果也相对准确。
我们假定构件为均质材料，等截面直径为1m，高度为100m，将构件沿高度方向10等分，每段质量均为1kN，集中在高度代表截面上，即10m，20m，……，100m上。下面我们首先求构件的柔度矩阵[δ]，为此我们采用结构力学中的***乘法来求构件中各点的位移。体系的模型及弯矩***详见下***。
据结构力学可知，构件上下相邻两截面的相对位移为
δ=
Mk=a+ ; Ml=c+
Mk—作用在构件k截面上的弯矩，kN•m
Ml—作用在构件l截面上的弯矩，kN•m
E—构件材料的弹性模量，N/mm2
I—构件截面的惯性矩，m4
δ—构件上下相邻两截面的相对位移，m
积分后得出 δ= [a(2c+d)+b(c+2d)]
由于构件为均质等截面，设E=1N/mm2，I=1m4，所以EI及每段H均相等，以及弯矩a、b、c、d作为变量均可从上面弯矩***中得出，所以柔度矩阵的问题就迎刃而解了。解得
[δ]=
[D]=
经过迭代，得到等截面悬臂构件的振型系数，详见表一。
表一 等截面悬臂构件的振型系数
多自由度体系主振型之间有一些重要特性，其中之一就是正交性，即
[Y（1）]T[M] [Y（k）]=0
其中{ Y（k）}=[Y1k Y2k … Ynk]
{ Y（l）}=[Y1l Y2l … Ynl]
将笔者前面表一所计算出的振型系数代入上式，均满足要求，表明计算无误。与此同时，通过查阅《建筑结构荷载规范》附录F中的表F.1.1
表F.1.1 高耸结构的振型系数
第一振型 第二振型 第三振型 第四振型
笔者将上述方法（振型分解反应谱法）应用到一实际工程中，完成了一烟囱的分析及设计工作。该烟囱高120m，烟气出口直径4.5m，工程所在地区地震烈度为7度（0.15g），基本风压为0.50kN/m2。烟囱本身具体指标详见下表二。
表二 120m高烟囱的基本指标
据《烟囱设计规范》，烟囱高度不超过150m时，宜考虑前3个振型组合，笔者采用前5个振型组合计算，进而得出烟囱的振型系数和自振周期，具体结果详见下表三、表四。
表三 120m高烟囱的振型系数
表四 120m高烟囱的自振周期
求出烟囱的振型系数和自振周期后，按照《烟囱设计规范》的要求，笔者采用平方和平方根法可得烟囱各代表截面处地震引起的弯矩、剪力标准值，然后结合烟囱自重产生的轴力，以及风荷载和温度作用，根据烟囱的各种工况，我们即可进行荷载组合，分析烟囱的受力状态，其结果详见下表五、表六。
表五 120m高烟囱所受荷载标准值
截面标高 筒身代表截面处的轴向力标准值 风荷载产生剪力标准值 计算截面处的风弯矩标准值 地震产生剪力标准值 地震产生弯矩标准值 筒身代表截面处的正常使用极限状态下附加弯矩标准值 筒身代表截面处的承载能力极限状态下附加弯矩设计值(不考虑地震) 筒身代表截面处的承载能力极限状态下附加弯矩设计值(考虑地震)
表六 120m高烟囱荷载组合表
经过对烟囱各代表截面强度和裂缝的计算，可知只要烟囱的外形尺寸及壁厚合适，筒壁按照最小配筋率配筋即可。
本文研究了质量刚度分布均匀的高层或高耸结构的自振周期和振型，计算结果可信，能够应用到实际工程中，从而准确地得到结构在风荷载和地震荷载作用下的动力响应，为设计、施工人员带来帮助。
以上为笔者在工程实践中的一些心得，不妥之处，请广大工程师和专家指正，以便进一步总结经验，改进和完善高耸结构的计算方法。
参考文献
1. 龙驭球 包世华 《结构力学》（第二版） [M] 高等教育出版社 1999
2. GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》中国建筑工业出版社[S]
3. GB50051-2002 《烟囱设计规范》中国计划出版社[S]
作者简介：邸超 （1982-），男，天津人，助理工程师，学士，主要从事供热工程的土建技术管理工作。
囱的组词篇8
【关键词】湿法脱硫；烧结机
1.项目概况
该钢厂360m2烧结机烟气脱硫工程采用石灰石—石膏湿法脱硫工艺，脱硫率不小于94％。脱硫系统建成后与机组一起运行，年运行小时数为8000小时，FGD装置与烧结机同步运行率大于98%。
工程计划于2011年6月开工建设，2012年3月完成72小时试运行。
1.1烟气脱硫装置（以下简称FGD）入口烟气参数
主抽风机额定风量18000m3/min（单台，烟气温度150℃)；主抽风机出口压力500Pa；年运行作业率≥90.41%。
2.烧结机脱硫应用情况简介
湿法烧结烟气脱硫技术目前工业化应用的主要有9种，除了石灰石-石膏法、气喷旋冲石灰石-石膏法、硫酸铵盐湿法、氨-硫铵法、MgO法、离子液循环法、双碱法-浓碱法、有机胺法、海水脱硫法。
钢铁行业烧结工艺的生产过程、燃烧方式、烟气产生方式与电厂及其他行业的煤粉锅炉不同，主要原因是我国钢铁行业烧结烟气成分复杂，波动性较大，具有以下特点：一是烟气量大，1吨烧结矿产生烟气4000立方米～6000立方米；二是二氧化硫浓度变化大，范围在400毫克/标准立方米到5000毫克/标准立方米之间；三是温度变化大，一般为80℃～180℃；四是流量变化大，变化幅度达到40%以上；五是水分含量大且不稳定，一般为10%～13%；六是含氧量高，一般为15%～18%；七是含有多种污染成分，除含有二氧化硫、粉尘外，还含有重金属、氮氧化物等。这些特点都在一定程度上增加了对钢铁烧结烟气二氧化硫治理的难度。
3.该项目湿法烧结机脱硫的技术优化和创新
3.1工艺方面
3.1.1烟气排放采用湿烟囱
项目初始阶段要求烧结机脱硫后烟气返回原有烧结烟囱。根据现场条件，脱硫后烟气返回烟囱距离较长，烟道及支架量较大，烟气经过净烟道返回烟囱排放阻力较大，加之湿法脱硫后烟气通过原烧结烟囱排放需对烟囱进行整体防腐，工作量较大，烟囱防腐期间需要烧结机停运，给整个项目建设造成较大的影响。
本着降低工程造价，脱硫系统运行经济的目标，经过对该项目的实际情况和脱硫前后污染物落地排放浓度的分析，确定采用湿烟囱排放的技术路线。
3.1.2皮带脱水机采用双气液分离器，取消废水旋流器系统
针对湿法脱硫的特点，脱硫系统必须外排一定的废水，在通常的湿法脱硫中设置有废水旋流器系统或迷宫沉淀器系统，针对废水旋流系统运行稳定性较差，废水旋流器溢流浓度较高，溢流浆液至废水处理系统的浆液含固量较高，对废水处理系统负荷冲击较大等问题。经过在技术上进行了充分的论证和皮带机厂家对设备进行了专门的改进，真空皮带机设置两台气液分离器，第一级气液分离器主要用于抽取石膏旋流器底流下料的石膏浆液中水分（抽取液的氯离子浓度较第二级气液分离器高，降低废水的排放量），第二级气液分离器用于抽取经过冲洗后的皮带脱水机上物料，两级皮带机气液分离器公用一台真空泵，不增加真空泵容量。第一级分离器抽取液经废水收集箱收集后自流进入废水预沉池，多余废水自流进入滤液坑，与第二级气液分离器抽取液一并通过泵送入吸收塔重复利用。该两级分离系统降低了去废水处理系统的废水量和废水的含固量，同时减少了废水旋流器系统，降低工程造价的同时提高了废水处理系统运行的稳定性，降低了废水系统运行时的药剂消耗，提高了整个废水处理系统的可靠性和经济性。
3.1.3湿烟囱内部设置螺旋板，适当提高烟囱的出口流速
由于本工程采用湿烟囱进行烟气排放，烟囱高度为80m，烟气的整体抬升高度较原有烟囱有一定降低，对污染物扩散等造成了一定的不利影响。在烟囱设计时进行了优化设计，在不增加烟气阻力的情况下提高烟气的抬升高度和减少烟气的携带水量。本项目在烟囱内设置有螺旋板，烟气自除雾器上方进入烟囱内筒，螺旋板使烟气在上升过程均匀地旋转，旋转烟气沿内壁向牛角锥尖方向流动，使烟气中的部分含水在撞击中被分离并收集回吸收塔内。同时螺旋线使烟气在烟囱内加速和扰动，提高出烟囱的流速，便于烟气的抬升，降低落地浓度。螺旋线也有利于提高钢制湿烟囱强度。
通过现场实际运行分析，该螺旋线使烟气的排水得到了一定的降低，在运行期间烟囱附近无石膏雨现象，达到原设计要求。
囱的组词篇9
关键词：钢内筒，膨胀节，竖向变形，水平相对错位变形，焊缝
1. 工程概况
华电国际山东某电厂一期2x1000MW机组工程，采用一座双管式烟囱，烟气采用石灰石湿法脱硫，不设GGH烟气加热系统。烟囱高度240m，每台炉分别设置一个排烟筒，出口内径7.5m，外筒壁采用钢筋混凝土结构，内筒采用钛钢复合板结构，为分段悬挂式，于标高77.0m、137.0m、197.0m处共设置3个膨胀节。
烟囱烟气采用石灰石湿法脱硫处理，当不设GGH烟气加热系统时，脱硫后排入烟囱的烟气温度一般在40℃~50℃，湿度很大处于饱和状态，容易出现结露现象，结露后形成腐蚀性的液滴，沿内筒内壁流下，对内排烟筒造成腐蚀。
2. 钢内筒膨胀节设计
烟囱的膨胀节的设计，主要考虑两个方面因素：在自重、温度等荷载作用下，膨胀节处钢内筒应能自由变形，避免上段和下段钢内筒挤压碰撞；在地震、风等水平荷载作用，膨胀节上下端将横向相对错位，要保证内筒气密性，不能导致膨胀节出现开裂渗漏。
(1)温度荷载作用下，钢内筒竖向变形分析
本工程夏季极端最高气温Tmax=38.9℃，冬季极端最低气温Tmin=-17.0℃，事故状态下烟气最高温度T1=111.0℃，正常运行时的烟气温度T2=49.22℃，烟囱施工期间筒壁的平均温度T3=20℃。
夏季内外筒夹层温度：Ts= Tmax+15℃=38.9++15=53.9℃
冬季内外筒夹层温度：Tw= Tmax+30℃=-17+30=13.0℃
根据《烟囱设计规范》（GB50051―2002），按平壁法求得:
夏季事故状态下内筒钢板温度T=110.2℃
冬季正常运行状态下内筒钢板温度T=48.73℃
则烟囱钢内筒膨胀量：
夏季u1=αS•(T-T3) •L=1.2x10-5x(110.2-20)x60=0.076m
冬季u2=αS•(T-T3) •L=1.2x10-5x(48.73-20)x60=0.024m
(2)自重作用下，钢内筒竖向变形分析
钢内筒自重标准值pk=26.0 Kn/m长度L=60m净截面积A=0.1887m2
单位自重变形x=pk / (ES•A) •x
自重变形X=∫0Lx• dx=∫06000026/ (206000•188700)•600002=1.2mm
(3)地震、风荷载作用下，钢内筒水平相对错位变形分析
采用烟囱计算程序《Multi―flue Chimney V4.0》，结果如下：
烟囱水平变形和膨胀节水平相对错位变形
膨胀节标高位置（m） 77.0 137.0 197.0
烟囱最大变形（m） 0.276 0.783 1.487
膨胀节水平错位变形(m) 0.042 0.021 0.023
(4)烟囱膨胀节作法
作法一，在《大型火电厂悬挂式钢内筒设计研究》（特种结构，2008（2））中，给出以下作法：烟囱上下段内筒采用8mm厚改性硅橡胶带内侧包1.2mm厚钛板封闭，该封闭材料位于钢内筒内部，然后外面再以弹性密封膏填充。
此方案伸缩节钛板需压制成定形尺寸，外部粘贴耐酸耐热改性硅橡胶带，膨胀节一般先进行1~1.5m分片，再进行现场拼接焊接组装。根据对部分工程的调研，现场反映钛板现场焊接拼接易发 生质量问题，安装过程中径向晃动易出现撕裂情况，伸缩节安装、更换需在内筒内部设置升降平台，进入内筒内部施工，施工条件恶劣，施工难度大，难于操作。膨胀节由钛钢复合板厂配套供货，费用约为7万元/个。
作法二，本工程采用以下作法：烟囱上下段内筒采用耐酸耐高温氟橡胶封闭，该封闭材料位于钢内筒外部。
耐酸耐高温氟橡胶的性能参数如下：
①使用温度能够满足-30℃~250℃；
②在烟囱烟气的腐蚀环境下使用年限达到15年；
③具有良好的密封性能，在烟气作用下不发生渗漏；
④具有良好的化学稳定性，氟橡胶含氟量不小于70%；
⑤扯断伸长率不小于150%；抗撕裂强度不小于5kN/m.
此作法可于内筒外部各层烟囱平台上施工，便于安装、检修。膨胀节由厂家供货，通常有两种方式：
① 在工厂整体加工，一次成型，费用相对较高，约为30万元/个。
② 在工厂分段加工，现场组装，费用约为12万元/个。
3. 钛钢板拼接焊缝选型
钛和钢熔焊的焊缝会产生脆裂，钛在熔焊时时应避免与钢融合，且应严格检查焊点，避免漏焊等情况的发生，焊接质量直接关系到钢内筒的耐腐蚀效果。
《钛及钛合金复合钢板焊接技术要求》（GB/T13149-2009）给出了以下两种焊接接头型式：
焊缝一：为《钛及钛合金复合钢板焊接技术要求》（GB/T13149-2009）表1之类别I。
焊缝二：为《钛及钛合金复合钢板焊接技术要求》（GB/T13149-2009）表1之类别III。
焊缝一，钢基对接板焊接时，施工工艺控制不当，形成的高温易造成钛复层的氧化剖坏，且易造成钛与钢相熔焊，对施工工艺控制要求高，焊接质量控制要求高。
焊缝二，焊缝处钛复层相对于基板每边内缩15mm，在焊缝处增设钛填条，表面再设钛盖板与两侧焊接。按此作法，进行基板焊接时，可避免对钛复层造成高温氧化破坏，但相对于焊缝一，增加了一道钛填条的施工工作量。根据调研，部分工程在现场施工过程中，为方便施工，取消了钛填条。钛填条取消后，将在焊缝相应位置处形成空腔，若钛复层漏焊或焊缝损伤，易出现酸液沿空腔渗流造成基板沿焊缝腐蚀，在内筒外表面设有保温，此种类型腐蚀均不易被发现，易产生安全隐患。
4. 结论
通过以上分析，得出以下几点结论：
(1)膨胀节设计过程中，温度变化引起的竖向变形起控制作用，自重引起的竖向变形很小，可以忽
略。对膨胀节的作法，推荐采用作法二之现场组装方式，此作法费用适中，施工简单易行，方
便后期检查维护。
(2)钛钢板的拼接作法，建议采用作法二。不宜取消钛填条，或对取消填条后的空腔采用玻璃胶填
充等特殊处理，避免万一钛面板焊缝出现问题，酸液沿空腔渗流造成内筒钢板腐蚀。
鉴于笔者水平有限，文中难免有考虑不道之处，本文旨在共享工程设计中的经验，为今后类似工程提供借鉴参考。
参考文献
1. 《大型火电厂悬挂式钢内筒设计研究》（特种结构，2008（2））
2. 《烟囱设计规范》（GB 50051-2002）
囱的组词篇10
关键词：脱硫 脱硝 CEMS 环保数据 数据直连
中***分类号：TP277.2 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2017）04（c）-0007-02
公司有6台30万燃煤发电机组，烟气采用海水脱硫系统，2012―2013年上半年每台机组又上了脱硝系统，因为全社会对环保越来越重视，要求也越来越严格，省中调、省市环保部门先后要求必须实现规定通讯方式的环保数据实时传送，故有好几期的环保数据实时上传技改。
1 最初全厂环保数据上传情况
深圳妈湾电力有限公司有6台30万的发电机组，都采用海水脱硫工艺，#1～#6机脱硫进、出口和三条烟囱CEMS 环保数据最初情况是送到主控室DCS，以及利用市人居委自己投资安装在现场的无线数采仪（设备产权属市人居委，也由他们自己维护）通过GPRS信号实时传送的市人居委，无线数采仪等设备产权属市人居委，也由他们委托的技术公司专门维护。
2 全厂环保数据上传第一期技改
2007年根据广东省中调要求，须将#1～#6机脱硫进、出口和三条烟囱CEMS环保数据用4～20 mA硬结点方式拉大量的信号线送到厂里RTU，再通过RTU传到省中调。技改实施方案：将原本送厂主控室DCS的4～20 mA环保监测信号用一进二出信号隔离单元分成两路，一路送厂DCS；另一路通过拉电缆送RTU远传到省中调（见***1）。
#1～#6机脱硫进、出口和三条烟囱CEMS环保数据通过无线数采仪送市人居委保持不变。
3 全厂环保数据上传第二期技改
2012年根据广东省环境保护厅粤环函[2012]790号文件规定：30万kW以上火电企业烟囱排污口环保数据必须通过中国电信专用网络直连送到广东省环境保护厅。经过充分的讨论、研究，考虑到以后#1～#6机脱硫进、出口CEMS省市环保部门也可能又发文要求上传，决定使用下面能满足省环保厅这次要求又方便以后拓展扩充的方案：将一期CEMS房间内的#1烟囱CEMS连接到数采仪，再通过交换机和光纤送至二期CEMS房间。将三期CEMS房间内的#3烟囱CEMS连接到数采仪，再通过交换机和光纤送至二期CEMS房间。将二期CEMS房间内的#2烟囱CEMS接到数采仪，再通过网线转光纤交换机变成光纤接口。在二期CEMS房间内将#1、#3烟囱CEMS拉来的光纤接口和#2烟囱CEMS光纤接口通过光纤交换机汇集成一根光纤连接到通讯楼，连接到通讯楼内的中国电信省市环保数据专用网路。这个方案充分考虑了以后其他环保数据上传可能需要的拓展，同时完全实现省环保厅的这次要求，实现了#1、#2、#3烟囱烟气排污口的环保数据直连实时送到省环保厅，数采仪和通讯协议严格按照省环保厅规定，数据传送量、数据传送格式、传送速度、误码率、数采仪上的分钟数据、小时日报、月报、年报、历史曲线等均符合省环保厅的要求。得到了公司领导的高度肯定，获得公司年度科技进步奖2等奖。
4 环保数据上传第三期技改
根据环保部门的要求，2012年和2013年上半年，公司紧锣密鼓完成了#1～#6机脱硝系统的重大改造，每台机组的脱硝CEMS在脱硝系统技改时一同安装调试好，并参与机组脱硝系统自动控制的调节，为顺利通过市人居委对我司#1～#6机脱硝设施的验收，获得***策规定的相应脱硝电价补贴。根据深圳市人居委相关要求，于2013年6月进行了环保数据上传的第三期技改，将我司#1、#2、#3、#4、#5、#6脱硝烟气连续***监控系统数据直连送到深圳市市人居委监控平台，并为以后#1～#6机脱硝脱硝烟气连续***监控系统数据直连送到省环保厅预留接口。
具体方案为，将#3、#4机脱硝CEMS的信号分别通过数采仪和交换机经光纤送至二期脱硫CEMS房间，利用原先脱硫CEMS数据直连技改时装备好的光纤交换机和光纤网络送至通讯楼用ADSL连上市人居委的监控平台。同理将#3、#4机脱硝CEMS的信号分别通过数采仪和交换机经光纤送至二期脱硫CEMS房间。同样将#5、#6机脱硝CEMS的信号分别通过数采仪和交换机经光纤送至三期脱硫CEMS房间。
该方案最大的好处是利用了原有的脱硫CEMS数据直连组建好的光纤网路和交换机，大幅节省技改费用，同时使全厂脱硫、脱硝、烟囱排污口的环保数据上传网络形成一个完整的整体。只要省环保厅需要#1～#6脱硝环保数据就可在通讯楼的双网换机上连接可方便实现。圆满完成市人居委P于脱硝CEMS规定的要求，及时、顺利通过市人居委关于公司#1～#6机脱硝CEMS环保数据实时传送的验收。
5 结语
妈湾电力有限公司全厂脱硫、脱硝、烟囱排污口的环保信息传送经过4个时期的建设，满足了省、市各有关部门不同时期提出的要求，因为全社会对环保越来越重视，要求也越来越严格，今后有关部门肯定会提出新的环保数据要求，由于在三条烟囱排污口环保数据直连第二期技改时充分考虑了未来环保数据的接入拓展，主网路已经敷设好使得以后的工作便以展开，能比较方便实现相关要求。整体性、融合性更加明显。希望这种思路对环保信息需要数据直连的其他公司有借鉴作用。
参考文献