学文网围墙施工合同篇1
围墙施工合同范文1 甲 方：
乙 方：
甲乙双方经协商，为了按质、按期地完成本合同项目下的围墙工程，明确双方的权利、义务，签订本协议。
第一条 合作事项
玉兰大道围墙工程施工。
第二条 承包方式
乙方包工程质量、包合同工期、包安全文明生产，严格执行安全生产施工规范，出现安全伤亡事故由乙方自行承担。甲方派相关人员监督乙方，配合测量、和技术交底。
第三条 承包内容
一、乙方负责本围墙工程内容：安全维护、基础开挖、浇筑混凝土、砌筑墙体、粉刷、贴砖、预埋管线、铁件等。(涉及破除混凝土的施工区域按2元/㎡按实决算)。
二、工程所需的一切机械及施工用具均由乙方自行负责解决。
第四条 质量标准
乙方必须按***纸及相关规范规定、标准施工;工程质量符合验收规范的合格标准。
第五条 工程价款
围墙工程按 元/m，长度以实际测量为准(增加工程量按实决算)。根据乙方已完成工程量的不低于 长，年底支付工程款肆万元整作为生活费用。剩余工程款待工程结束验收合格后，建设单位支付项目部工程款，甲方付乙方工程款的90%， 5% 待本工程审计结算后付清，剩下5% 作为质保金一年后无息支付。
第六条 工期及双方权利与责任
5.1安装工期根据双方工程进度，工期为 日历天。工期开始时间为 年 月日(以甲方书面通知为准)。工期顺延情况:因建设单位拆迁未完成，无法施工的;因我项目部材料供应不到位的;工期顺延时间以项目部签字为准。
5.2甲方负责为乙方施工提供下列条件：施工所需水、电引接点。
5.3乙方按照现场要求组织施工。施工期间乙方遵守施工现场的管理规定、遵守施工操作规程，承担施工期间的安全责任，若发生安全事故一切由乙方承担责任，与甲方无关。
5.4施工前，乙方应仔细查验施工放线桩点是否符合要求，发现问题及时与甲方报告。
5.5乙方对属于施工工程质量出现的问题承担一年的免费保修责任。免费保修期内出现需维修事项，乙方应在接到通知24小时内进行维修，直至符合质量要求为止。同时因施工出现问题造成不良后果的乙方必须承担全部责任。
5.6 乙方应为本工程提供维修服务，若因非乙方原因造成的需维修事宜，乙方应以优惠价格为甲方提供服务。
第七条 违约责任
乙方迟延完成工程，按迟延工程对应价款2%/日的标准向甲方支付违约金。
第八条争议解决、合同文本与生效
因本合同发生的纠纷，双方协商解决。协商不成的申请合肥仲裁委员会仲裁。 本合同一式二份，双方各执一份，自签订之日生效。
甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________
法定代表人(签字)：_________ 法定代表人(签字)：_________
_________年____月____日 _________年____月____日
围墙施工合同范文2 发包方： (以下简称甲方)
承包方：(以下简称乙方)
为了更好地保护校园建设，经学校研究决定，甲乙双方本着平等自愿的原则，乙方愿意承担我镇学校堡坎及操场平整修建工程，经双方共同协商，达成以下协议，共同遵照执行：
一、工程地点：
1、我镇学生宿舍正对面操场。
2、我镇厕所至学生宿舍后。
二、乙方承包施工内容：
1、乙方愿意承包我镇操场平整工程，平整价格按32元/方计算(含开挖土方、开挖石方、转运土方、转运石方费用及税费)，开挖长50米左右、宽12米左右、深1米左右，其中开挖出的石方属于学校所有，开挖出的方量按实际挖出的坑长、宽、高计算。
2、乙方愿意承包我镇厕所至学生宿舍后堡坎修建工程，施工过程中乙方先用甲方提供的石方施工，甲方提供的石方按50元/方计算，施工价格按218元/元计算(含材质费、运费、劳务费及税费等费用)，其余部分所有材质由乙方提供，价格按268元/方计算(同样含材质费、运费、劳务费及税费等费用)，所有方量按堆砌好的堡坎方量计算。
三、质量要求：
1、操场平整
乙方平整的操场除按长、宽、深平整外，平整完后操场无大坑小洼，平整后的操场中无剩余的土方，石方堆积，经甲方验收合格为准。
2、堡坎修建
乙方进行堡坎修建时，按平均宽度0.8米修建，堡坎长度、高度按实际修建进行测量计算，修建时使用毛石加细砂混凝土浇灌填缝，且砂浆标号足，满浆满灌，经甲方验收合格为准。
四、矛盾纠纷：
1、甲方负责提供外运土方、石方地点，若堆放时发生矛盾，一切矛盾由甲方负责，乙方概不负责。
2、甲方负责处理好修建堡坎时的地界，若乙方施工与老百姓发生地界纠纷，乙方概不负责。
3、乙方注意文明施工，若在施工过程中乙方有影响老百姓利益问题，与老百姓发生纠纷，乙方自行处理，甲方概不负责。
五、工程造价：
以上所有工程造价按实际丈量计算。
六、竣工时间：20XX年9月25日。
七、付款方式：
乙方工程完工后，经甲乙双方验收合格后，乙方出具正规税务发票，甲方到会计核算中心报账后，一次性支付给乙方。
八、安全施工：
乙方在组织施工过程中，应注意施工安全，杜绝安全事故的发生，则出现的一切安全安全事故，造成的人员伤亡，带来的经济损失及刑事民事责任由乙方负责。
九、违约责任：
甲乙双方若有违约，双方共同协商妥善解决，若争执不下，按照相关法律程序进行解决。
十、其它：
1、本合同未尽事宜由甲乙双方共同协商解决。
2、本合同一式四份，乙方一份，甲方三份，具有同等法律效力。
甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________
法定代表人(签字)：_________ 法定代表人(签字)：_________
_________年____月____日 _________年____月____日
围墙施工合同范文3 发包方： (以下简称甲方)
承包方：(以下简称乙方)
经甲、乙双方共同友好协商，甲方委托乙方进行福星家园临时围墙工程的施工，为明确双方在施工过程中的权利、义务，经双方协商一致，签订本合同：
一、 工程范围及内容：
1、 乙方承建甲方位于进贤县民和路以北、嘉禾路以西福星家园地块的施工围墙工程;
2、 该围墙的具体做法见乙方提供的施工***;
3、 由于本地块地质原因，乙方必须对围墙基础进行处理，以保证围墙的安全建设和使用;
4、 该砖砌围墙的施工要求：以甲方指定的基准点做为基准点，C15砼垫层，300宽300高C20钢筋砼地梁，墙体为240mm墙。墙身高度为500mm，墙柱高度为2200mm，每约4100mm为一跨墙，围墙及柱全采用水泥砂浆面层。
二、 工程质量：
1、 乙方按***施工，要求外形美观，工程质量达到验收标准;
2、 乙方对工程所需主要材料经甲方确认后方可进场施工;
3、 乙方所承包围墙施工在甲方正常使用中必须保证不跨塌，墙身不裂缝。
三、 工期：
严格按照现场管理人员的安排，随工期需要搞好料具计划，备足料具，组织好技术力量确保业主、监理以及总承包合同条款内容所要求的工期按时、质保、安全完工，该工程从2017年1月16日开始进场，2017年2月5日前完工。
四、 工程价款及支付：
1、工程价款：
A： 本合同所承包的砖砌围墙，单价为300元/ m (此价格不含木桩价格，另计)，暂定总长为120 m,具体以实际发生量为准;工程价款为3.6万元左右;
B: 本合同所承包的砖砌围墙上铁艺栏杆(高度1.7M)，单价为200元/m,暂定总长为120 m, 工程价款为2.4万元左右;
C：本合同所承包的彩钢板挡板临时围墙(高度2M)，单价为120元/ m，暂定总长100 m，工程造价为1.2万元左右。以上价格包括人工费、材料费、机械费等所有与工程相关的费用,不含税金。
2、工程款的支付:施工完毕经甲方验收合格后10日内付清全款的95%(按照实际施工量结算),剩余5%在保修期一年满后15日内无息付清。
四、成品及半成品保护：
1、乙方对完成的分项工程负有监护人的责任;
2、乙方对损坏的成品及半成品负有维护、恢复的责任，其经济损失概由自己承担。乙方在施工中若损坏其它分项工程产品应照价赔偿;
3、若因甲方或其他(非乙方)原因给乙方已完工程成品及半成品造成损坏，应由甲方自行负责处理;若甲方需要乙方处理，则甲方应根据所损坏程度给乙方签字认可所需费用(材料、工时费和其他应采取相应的措施费)，乙方方可进行维修处理。
五、甲方责任、权利、义务
1、甲方按照合同的约定提供施工条件并及时支付工程款项;
2、甲方负责监督乙方的工程质量、进度、安全、工期等，并提出整改的权利;
3、做好各工序的统筹安排，解决征地问题;
4、甲方为乙方解决***纸错误与变更等技术问题，并办好签证。
六、乙方责任、权利、义务
1、为加强现场管理，其施工负责人应随时在现场与甲方保持联系;
2、乙方应加强其施工人员的安全、文明施工教育，自觉遵守地方***府的有关规定，自觉服从甲方有关现场安全文明施工的各项规定，杜绝安全事故、治安、刑事案件的发生，维护好现场文明施工形象;
3、在甲方未按本合同约定时间付款时，乙方有权拒绝施工;
4、乙方应严格按照安全生产管理条例组织施工，如违法施工发生安全施工，由乙方付全责。
七、本合同经甲乙双方签字盖章后生效，双方不得违约，如有违约由违约方支付另一方合同总额30%的违约金。
八、本合同未尽事宜，双方另行协商解决。本合同在执行中发生的争议应及时协商解决，协调不成或调解未达成协议，可进贤县人民法院起诉。
九、本合同一式肆份，甲、乙双方各执两份，双方签字盖章后生效，同时具有法律效力。
十、本合同自签字之日起生效，工程保修期结束后自行废除。
甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________
围墙施工合同篇2
关键词：水务工程；超大超深；双基坑；设计选型
1引言
上海某水务工程超大超深基坑，开挖面积35650m2，基坑开挖深度18.10m～26.00m，基坑工程安全等级为一级。基坑大面积开挖会引起坑内土体卸载隆起“时空效应”明显，导致基坑周边产生较大范围的土体沉降及水平变形等一系列问题，围绕着基坑支护结构施工要求高、施工组织难度大、基坑分区施工工期较长、地下水控制难度高、周边环境保护困难等设计、施工难题，在高水位软土地基中开挖如此面积和深度的基坑工程，存在较大的风险性，需要合理选择设计方案，确保基坑工程安全顺利的实施。
2基坑设计总体方案选择
针对本工程的基坑面积及基坑开挖深度，根据目前上海地区在基坑工程方面的设计、施工经验和科研技术水平，基坑工程总体方案可考虑采用以下几种。
2.1“顺作法”设计施工方案
“顺作法”设计施工方案即采用传统的板式围护结构+内支撑的方案，其中板式围护结构可选取地下连续墙，内支撑可选取钢筋混凝土围檩+支撑。“顺作法”的优点：施工工艺成熟，施工方式简单、便捷。目前绝大部分基坑均采用此种支护形式。“顺作法”的缺点：与逆作法相比，支撑刚度相对较小，变形控制能力较弱，对周边环境影响可能较大。
2.2“逆作法”设计施工方案
“逆作法”设计施工方案即考虑利用主体结构的楼板体系作临时挖土支撑系统，并在楼板上预留出土洞口，逆作法围护结构通常采用地下墙，且同时利用地下墙作为地下结构的外墙，即“两墙合一”，并利用地下结构楼板作为内支撑体系。“逆作法”的优点：利用刚度较大的地下结构楼板体系作为支撑，支撑体系刚度较大，围护结构及土体变形较小，更有利于保护环境安全；楼板施工完成后，可为施工提供作业场地，解决施工场地狭小的问题。“逆作法”的缺点：技术复杂，垂直结构续接处理困难，接头施工复杂；对施工要求高，例如对一柱一桩的定位和垂直度控制要求较高，立柱之间及立柱与地下墙之间差异沉降控制要求较高等；采用逆作暗挖，作业环境差，结构施工质量易受影响；基坑支护设计需与主体结构密切配合，需增加较多梁柱节点处理，基坑支护设计施工难度相对较高。选用逆作法，可节省部分临时内支撑体系的造价，降低能耗、节约资源，而且对周边环境影响也相对较小，当必须考虑地上、地下结构同步施工，或周边环境变形控制要求较高时，可考虑采用逆作法。
2.3“顺、逆结合”设计施工方案
充分发挥“顺作法”施工便捷和“逆作法”与主体结构相结合的优势，取长补短，结合工程自身特点而进行的组合方案。
2.4基坑设计方案选择
本工程顶板标高8.50m，底板顶标高-12.10m、-15.30m及-20.00m，顶、底板间并未布置楼板结构，采用逆作法施工无法体现支撑刚度较大的优点，而且“逆作法”、“顺、逆结合”等方案基坑支护设计与主体结构关联度高，“逆作法”节点设计复杂。根据基坑及主体结构的特点，考虑采用传统“顺作法”施工方案。
3基坑开挖方案选择
针对本基坑的特点，超大、超深基坑的开挖，所面临的主要问题是“时空效应”较为明显，坑底隆起量较大，基坑开挖引起的环境变形影响范围广，因此不建议采用一次整体开挖方案，现对分块开挖方案进行比较。
3.1二分区开挖方案
根据主体结构内部布置的特点，将基坑平面划分为南北两个分区开挖，北区基坑开挖面积19120m2，南区基坑开挖面积16530m2，按先南区后北区的次序分两次开挖，南区主体结构出地面后，北区支护结构方可允许开挖。
3.2三分区开挖方案
为进一步减少“时空效应”的影响，提高支撑刚度，控制基坑变形，提出将基坑平面划分为西区、东北区、东南区三分区开挖的方案，单个基坑开挖面积控制在13000m2左右，按先东南区，再东北区，最后西区的次序分三次开挖，前一区主体结构出地面后，后一区支护结构方可允许开挖。3.3基坑开挖方案选择从基坑计算成果分析，二分区开挖方案及三分区开挖方案稳定及变形验算均能满足规范要求，当然由于内支撑刚度的不同，二分区开挖方案的地墙内力及基坑变形量均较三分区开挖方案大。但根据初步估算，二分区开挖施工时的基坑工程施工总工期较三分区开挖施工时的基坑工程施工总工期可以节省约11个月。综合考虑，基坑工程采用二分区开挖方案。
4基坑围护方案选择
上海地区常规基坑围护可采用的围护方案有地下墙、***W工法、灌注桩等，各种围护方案的一般特点如表1所示。本工程邻近存在多处重要水处理构筑物，基坑本身变形控制及防水要求均较高，根据本工程的基坑面积、开挖深度等特点，考虑各种围护结构的适用性、环境影响情况，综合考虑基坑围护方案采用“地下墙”围护方案。
5基坑支撑结构选择
基坑支撑结构选择包括支撑材料的选择、结构体系的选择以及支撑结构的布置等内容。从支撑材料上来说可分为钢支撑、钢筋混凝土支撑、钢筋混凝土支撑与钢支撑结合等形式。从结构体系上来说可分为水平支撑体系和竖向抛撑体系。各种形式的支撑体系根据其材料特点具有不同的优缺点和适用范围。
5.1钢筋混凝土支撑的优缺点
钢筋混凝土支撑能有效加强支撑刚度，减少基坑变形，有利于环境保护，同时钢筋混凝土支撑布置灵活，便于分块施工，可以预留较大的出土空间，方便土方开挖，缩短工期。此外，钢筋混凝土支撑与挖土栈桥相结合，可以进一步加快土方开挖的速度，方便施工，缩短工期。但由于各层钢筋混凝土支撑的施工及养护均需要相当的时间，总体来说，钢筋混凝土支撑系统的施工工期较钢支撑长。
5.2钢支撑的优缺点
钢支撑的最大优点就是施工方便，安装速度快，支撑拆除方便，但钢支撑系统的支撑刚度较小，围护体变形较大，而且对于长、大基坑，要确保整个支撑体系的整体性和平直度，对施工质量要求较高。钢支撑系统的平面适用性不强，当作为对撑时，受力明确，效果较好，但作为角撑时，受力效果较差。钢支撑不适用于大面积基坑。本工程基坑面积大，开挖深度深，变形控制要求高，为确保工程安全、顺利地实施，选择采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑的支撑结构体系，钢筋混凝土支撑的竖向道数根据稳定及变形计算成果综合确定，基坑平面分为南、北两区，其中北区四道支撑，南区调蓄池部分四道支撑，南区泵房部分六道支撑。
6主体结构与支护结构结合方式选择
本工程主体结构主要功能比较简单，即分为调蓄存水功能及泵房提升出水功能，主体结构内部除贴近底板的水力渠道及拍门外，无其他设备布置，总体来说，主体结构内部布置的自由度较高。结构设计考虑主体结构及支护结构的受力特点，在满足主体结构及支护结构设计合理、安全可靠的前提下，也考虑到减少拆换撑、降低能耗、节约资源、便利施工的原则，提出主体结构与支护结构相结合的设计方案。主体结构与支护结构结合方式选择主要包括地下结构外墙与围护墙的结合方式选择、地下结构水平构件与支撑结构的结合方式选择。
6.1地下结构外墙与围护墙结合方式选择
采用地下结构外墙与围护墙相结合（两墙合一）的地下墙时，一般采用地下墙作为围护结构，地下墙结构刚度大、整体性好、抗渗能力良好，使用阶段可直接承受主体结构的垂直荷载，充分发挥其竖向承载能力，减小基础地面地基附加应力，无需再施工换撑板带及回填土施工，“两墙合一”的结合方式主要分为“单一墙”“分离墙”“复合墙”“叠合墙”等几种。6.1.1单一墙地下墙直接作为主体结构外墙，既承受水平向水土压力，通常还应承受结构竖向荷载，地下墙槽段间应有较好的防渗性能，可在接缝位置设置结构壁柱以增加防渗止水性能，也可在地下墙内侧设置砖砌内墙，两墙间设排水沟，“单一墙”以防、排结合原则为主。6.1.2分离墙地下墙墙体应满足基坑开挖及永久使用两种不同阶段的水平受力和变形要求，主体结构外墙仅承受竖向荷载，与“单一墙”类似，“分离墙”防水也以防、排结合原则为主，但“分离墙”型式也可转换为在地下墙与结构墙之间增设柔性防水层，结构墙采用抗渗混凝土浇筑，从而使主体结构防水达到一级防水要求，以防为主。6.1.3复合墙地下墙作为地下结构外墙的一部分，以刚度分配的原则与内衬墙共同承受水平荷载及变形，但二者间不传递竖向剪力，即地下墙不承受主体结构竖向荷载，复合墙内衬通常采用抗渗混凝土浇筑，作为刚性防水层，地下墙与内衬墙间通常设置1~2层柔性防水层，增强主体结构抗渗能力，从而使主体结构达到一级防水的要求，结构防水以防为主。6.1.4叠合墙地下墙作为地下结构外墙的一部分，与内侧设置的结构内衬墙共同承受水平荷载及竖向荷载，地下墙与结构内衬墙间需设置抗剪钢筋及抗剪键，加强整体性，叠合墙的结构内衬墙采用抗渗混凝土浇筑，结构防水以防为主。6.1.5“两墙合一”方案对比分析①结构竖向受力。“单一墙”“分离墙”“复合墙”方案中地下墙只全部或部分承受水平水土荷载，无法承受竖向荷载，而本工程调蓄池使用阶段不同受力工况差异非常明显，调蓄池内水位变动幅度极大及频率极高。受建设用地限制，调蓄池顶板上不同区域还要叠加种植土、粗格栅池、细格栅池、提升泵房上部建筑及变配电间、除臭设备基础等建、构筑物，与调蓄池满水工况下的竖向荷载相叠加，调蓄池基础底面压力很大，需要考虑地下墙参与共同承受竖向荷载。而在调蓄池空池工况下，主体结构的自重抗浮验算又不能满足规范要求，需要考虑地下墙、主体结构、桩基共同承受竖向水浮力。因此，从结构竖向受力的角度来说，选择“叠合墙”方案显得更为合理。②结构水平受力。“单一墙”与“分离墙”方案均仅由地下墙独自承受施工阶段及使用阶段水平水土荷载，导致地下墙墙厚偏大，经济性不足，“复合墙”与“叠合墙”方案施工阶段仅由地下墙承受水平水土荷载，使用阶段由地下墙与内衬墙共同承受水平水土荷载，地下墙墙厚可以相对减小，经济性较强。③结构防水。“单一墙”以防、排结合原则为主，防水效果一般。“分离墙”“复合墙”“叠合墙”在采取相应措施后均能达到较好的防水效果。本工程防水等级为“二级”，“分离墙”“复合墙”“叠合墙”均能满足要求。6.1.6“两墙合一”方案选择综合考虑，本工程基坑采用“两墙合一”的“叠合墙”方案。地墙两侧采用Φ850水泥土搅拌桩作为槽壁加固，搅拌桩桩底标高以隔断3夹层灰色砂质粉土为原则，槽段接缝采用MJS墙缝止水措施。由于地下墙作“两墙合一”的“叠合墙”考虑，设计考虑对地下墙墙底作注浆加固，每幅地下墙绑扎钢筋笼时均应预埋三根注浆管，地下墙的墙身混凝土浇筑完毕并完成初凝后，通过低压慢速的渗透注浆，对槽底沉渣进行充填处理，提高地下墙的墙身竖向承载力，减少与主体结构间的差异沉降。本工程地下墙采用十字钢板作为刚性接头。
6.2地下结构水平构件与支撑结构结合方式选择
本基坑采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑的支撑结构体系，平面支撑体系设计时尽量考虑主体结构的内部布置特点，争取做到平面支撑体系杆件不影响主体结构内部设备布置，立柱位置不影响主体结构内部设备布置及水流流态，基坑平面支撑体系作为使用阶段主体结构水平框架的一部分，支撑系统的水平杆件的内力及配筋设计时，同时考虑承受水平向水土压力以及竖向结构荷载，支撑系统的钢结构柱外包钢筋混凝土作为使用阶段永久柱，在考虑承受基坑施工阶段的竖向荷载的同时，也考虑承受使用阶段的全部竖向荷载。
7基坑坑底加固选择
根据勘察资料中间成果揭示的土层分布，本工程基坑浅坑开挖面位于④淤泥质粘土与⑤1层灰色粘土的交界面，基坑深坑开挖面位于⑤1层灰色粘土中，而⑤1层灰色粘土仍属高压缩性的软塑土，含水量也较高。为控制基坑变形，对基坑坑底作加固处理，采用Φ800旋喷桩作裙边加固，根据基坑开挖深度的不同，裙边加固的宽度也作相应调整，裙边加固厚度为4m，南、北区坑底裙边加固一次施工，分区开挖。
8结语
本次设计选型最终确定了该超大超深基坑采用双基坑设计，总体方案采用传统“顺作法”施工方案，土方开挖采用双基坑分区开挖方案，围护结构采用“地下墙”围护方案，支撑结构采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑支撑结构体系，主体结构与支护结构相结合，其中“两墙合一”采用“叠合墙”方案，坑底加固采用Φ800旋喷桩裙边加固等。根据工程实际，该双基坑克服了软土地基、地下水位高、施工场地小、周边构筑物保护要求高等困难，基坑安全监测各项数据均满足规范设计要求。本次双基坑设计选型的成功，为后续类似基坑设计选型提供了宝贵经验与参考。
参考文献
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围墙施工合同篇3
关键词：水泥土搅拌桩 截渗墙技术 围坝加固 质量检验
在经过分析很多围坝加固工程的施工工程后，技术人员发现采用水泥土搅拌桩截渗墙技术具有很效果好，成本低，施工简单易操作等优点，这种截渗墙的施工技术可以很好的避免采用开槽等施工方式而引起的塌孔现象，也不存在挖土的工程，不会对周边环境产生太大影响，相比混凝土墙施工技术和高压旋喷施工技术来讲，经济实用，且节能环保。在围坝加固工程中具有很大的推广价值。
1、水泥土搅拌桩截渗墙的应用特点
水泥土搅拌截渗墙在围坝加固工程中应用范围较为广泛，对于一般的坝体渗漏或坝体稳定程度达不到规范标准，都可以应用截渗墙的施工技术。即使是对于对坝体要求较为严格，且坝体所在地质情况复杂多变的水利工程建设中，水泥土搅拌桩截渗墙的应用也可以使坝体修筑质量差，渗水严重的堤坝得到很好的围护加固。
在采用水泥土搅拌桩截渗墙技术进行围坝加固时，一定要做好准备调查工作，对于大坝的地质条件，水流特点，修建方式，使用年限，坝基现状，石护坡结构等多方面内容进行详细了解，以制定适合本地大坝的围坝加固方案，尽量以最小的资本投入，获取最大的工程效益。
2、水泥土搅拌桩截渗墙技术原理
水泥土搅拌桩截渗墙技术运用多头小直径深层搅拌桩机，把水泥浆喷入土体并搅拌形成水泥土，以水泥浆作为固化剂，通过桩机就地将土体和固化剂强制拌和，利用固化剂、土体和水之间产生的一系列物理、化学反应，使土体硬结成具有良好整体性、稳定性、不透水性，并具有一定强度的水泥土防渗帷墙，从而达到截渗目的。
3、水泥土搅拌桩截渗墙技术的施工流程
水泥土搅拌桩截渗墙技术主要采用深层搅拌桩机设备进行施工。深层搅拌桩机一次成桩。其具体的施工流程为：a.移动深层搅拌桩机到达预定桩位；b.通过调平控制装置把垂直度控制在误差范围以内；c.按设计要求设置好段浆量、桩长、总浆量；d.按预先设定好的水灰比拌制水泥浆；e.开启灰浆泵，钻杆沿导向架边搅拌下沉边喷浆；f.深层搅拌桩机下沉到设计深度后，按规定的提升速度边喷浆边提升搅拌；g.桩机按设计预设的桩位移动，开始下一个桩体施工。如此循环施工，直到完成所有桩体施工。
4、水泥土搅拌桩截渗墙技术的施工参数
水泥土搅拌桩在进行深层搅拌时，主要是为了达到水泥融入土层中并使其混合物达到技术标准中的均匀状态，以形成稳固性强的桩体截渗墙，实现围坝加固的目的。因此在深层搅拌机械一定时，水泥掺入量和水灰比是施工的主要参数。
4.1水泥掺入量。水泥掺入量决定了水泥土的破坏比降、抗压强度、变形模量，对渗透系数也有很大影响。一般在实际的施工中，需要技术人员根据工程中所使用的土质进行检测试验，不同的土质对于水泥的掺入量的要求也不尽相同，在科学合理的试验后得出具体的数据方能决定本次工程的水泥掺入量。另外，还应该考虑到施工机械设备的实际性能，只有根据具体情况综合考虑，确定合理的水泥掺入比例，方能保证水泥土搅拌桩截渗墙的施工质量。
4.2水灰比。一方面，深层搅拌均匀与否的先决条件是水泥土具有良好的可搅拌性。实践证明，在水泥土达到流态时搅拌效果较好；另一方面，在土体孔隙率一定的情况下，水灰比越大则水泥可掺入量就越小，因此要选择合适的水灰比。当水灰比较小时，容易出现墙体夹泥现象。
4.3其他施工参数。单元墙水平长度，桩径长度，单元墙内桩与桩搭接长度，相邻单元桩之间搭接长度等等都是施工设计和操作中要考虑到的施工参数。其中相邻桩的搭接长度垂直误差应小于0.5%，最小墙厚不小于220mm。成墙墙体嵌入相对不透水层的深度应达到设计要求。水泥掺入比为8%-12%；固化剂采用普通硅酸盐水泥；施工时具体水灰比根据实际地质情况确定。
5、水泥土搅拌桩截渗墙技术施工中的注意事项
5.1作好施工前的准备工作，了解成墙段的地面高程、设计墙深以及成墙范围内的土层分布和特性。
5.2水泥浆液搅拌时间不得少于3min，每米用浆量必须满足设计要求。
5.3搅拌桩机水平机架设有3个水准点，3点调平后可保证导向架垂直度偏差不超过0.3%。为保证墙体垂直度在整个成墙过程中，应有人随时查看3个水准点的位置变化并随时调整。
5.4施工过程中应注意控制好桩位偏差，要时刻擦看桩位的偏差，将偏差控制在10mm以内，确保桩体的可靠搭接。
5.5在经过开挖检查和实验室试验表明，若停机时间在24h 内，均可连续成墙，其成墙质量不受影响。若因故停机时间超过24h，依据设计要求需进行沿轴线平行套接绑桩处理。
5.6不同土层进浆量的差异要得到有效控制，在施工中，技术人员要随时勘探施工进度，对于同一地点不同深度的不同土层，要注入不同的进浆量，不可过多，也不可过少，以保证桩体的质量。
6、水泥土搅拌桩截渗墙技术质量评价
从施工完成情况、局部开挖质量检查和试验结果来看，桩间的搭接连续性以及水泥土搅拌的均匀性良好；桩轮廓垂直度在0.4%以内，桩位偏差在5mm范围内；墙与墙之间的过度搭接连续均匀，搭接处最小厚度均大于220mm，桩径检测值均大于390mm，满足要求；墙体无蜂窝、孔洞现象，墙体搭接均匀、颜色较均匀，墙体连续性好，质地较坚硬密实。
7、施工过程殊情况的处理
7.1因种种因素造成短时间内停机的情况，采用了将悬喷管下沉至停供点以下0.5m待恢复供应时旋喷提升的处理措施。施工过程中由于机械故障及其他因素造成停机时间超过水泥 终凝时间时，采取了沿轴线平行套接绑桩处理措施。
7.2在该标段施工过程当中遇到空中障碍物时的一般处理措施为将空中障碍物临时拆除，待该处施工完成后再对其进行恢复。遇到地下障碍物（比如大块石、孤石等）一般采用绕行的方法继续施工，待绕过该障碍物后沿原施工轴线正常施工。
围墙施工合同篇4
关键词：土钉墙;复合土钉墙;软土地基;质量控制
中***分类号：O231.1 文献标识码：A 文章编号：
复合土钉墙是近年来在土钉墙基础上发展起来的新型支护结构，它是将土钉墙与深层搅拌桩、旋喷桩、各种微型桩、钢管土钉及预应力锚杆等结合起来，根据具体工程条件多种组合，形成复合基坑支护的一种技术，它弥补了一般土钉墙的许多缺陷和使用限制，极大地扩展了土钉墙技术的应用范围。复合土钉墙技术具有安全可靠、造价低、工期短、使用范围广等特点，获得了越来越广泛的工程应用。
1、土钉支护结构的特点及适用范围
土钉支护法以尽可能提高和最大限度地利用基坑边壁土体固有力学强度、变土体荷载为支护结构体系的一部分作为其基本原理，土钉主动支护士体，并与土体共同作用，具有施工简便、快速及时、机动灵活、适应性强、随挖随支，以及安全经济等特点，因而在基坑中得到了广泛的应用，取得了显著地社会和经济效益。但是在基坑支护过程中，也发生了不少地面开裂，坑壁塌方，坑地土隆失稳，邻近地卜．管破裂破坏等事故，因此《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—59)将基坑施工列为一项安全检查内容，并要求对于较深的基坑必须进行专项设计和支护。目前，深基坑支护已经有很多种为成熟的技术，而土钉支护是一项比较新颖的技术。
在工作机理上，土钉墙是高强度土钉、网喷混凝土面层及原状土三者共同受力，增强了上体破坏延性，很好地改变了边坡突然塌方的性质，有利安令施工；在工艺上，采用了边开挖边支护的方法，工作面不受限制，缩短了工期；在投资方面，因土钉利用了土体的自承载能力，使基坑周围土体转化为支护结构的一部分，经济效益可观。
土钉墙支护一般适合于地下水位以上或经过降排措施后的素填土、普通性粘土、粘性的砂土和粉土等较为均匀土体边坡。当场地同时存在土层和不同风化程度岩体时，应用土钉支护特别有利。土钉墙支护范围非常广泛，主要有：①土体开挖时的临时支护。用于高层建筑等深基坑开挖，地F结构施工开挖，土坡开挖等；②永久挡士结构，这类工程一般与施工开挖时的临时支护相结合，如隧道洞门端部挡墙和洞口两侧挡墙，桥台挡墙等；③现有挡土结构和支护的修理、改建下抢险加固等；④边坡稳定。用于加固可能失稳的提坡。
2、复合土钉墙在软土地基中的施工工艺
2.1施工优越性
土钉墙技术在施工之中避免了基坑在开挖中出现破面不稳的现象，弥补了施工土体抗拉力和抗剪力不足的隐患。通过复合土钉墙技术在软土施工中应用我们可以发现在软土地区的土体结构中，复合土钉墙结构潜能能够得到充分发挥，显著的提高整体稳定性。当然土钉墙在施工的过程中也存在着一定的局限性，土钉墙在施工的过程中一般都要先开挖土层，然后用喷射混凝土和安装钉前需要在无支护的情况下稳定几个小时，因此在土体施工过程中必须要有一定程度的粘聚力，否则在施工的过程中需要先进行灌浆处理，使得造价增加和施工复杂。另外土钉墙施工的时候需要坡面无渗水现象，若地下水从坡面渗出，则开挖后坡面会出现局部的坍塌，这样就不可能形成一层喷射混凝土面。
2.2基坑支护方案
在过去各种实际工程施工中，根据基坑开挖深度、基坑特征、周围环境因素和地质条件进行分析，在施工的过程中浅基坑部分在施工中通常都是采用土钉墙支护方案进行施工，并按1∶0.5比例放坡开挖；而深基坑工程中，施工方法是通过采用复合土钉墙加排桩支护和
混凝土内部支撑的基坑支护方案。复合土钉墙施工中一般都是采用灌注桩+支撑的基坑支护结构体系，钻孔灌注桩采用桩径为800mm，间距为1200mm，混凝土强度为C30。
根据土钉墙基坑支护结构设计特点、施工特点及工程地质条件，土钉墙应分段施工，每段长度应根据现场地质条件来确定，一般应控制在10m以内。各剖面基坑支护结构的施工流程为：基坑开挖至-3.00m施工第一道土钉第一道超前锚杆施工喷射混凝土面层施工基坑开挖至-4.10m施工第二道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-5.20m施工第三道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-6.100m超前锚杆施工施工第四道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-720m施工第五道土钉喷射混凝土面层施工。
2.3土钉墙施工工艺
开挖作业面：每层深度低于同层土钉约30cm，严禁基坑超挖，作业段长度应根据现场工程地质条件的变化确定，一般控制在10m以内。为尽量缩短边壁土体的时间，边破修整完后立即喷射基层混凝土。上道土钉锚固体未达到足够强度不能进行下一层土体的开挖，为增加砼面层与土体的粘聚力，边坡不必修整得过于光滑。为减少对基坑侧壁原状土的扰动，边坡修整采用人工修整。压入锚管：压入注浆钢管采用Φ48×3.5的普通钢管,在管壁上以每隔800mm的间距设置注浆口，并在注浆口的附近焊接角钢支架，以减少地基土进入注浆管内及注浆土钉有足够的直径；土钉与水平面的向下倾角为10°～15°。
铺设钢筋网：采用绑扎连接Φ6×20 0搭接长度不小于20 0，设置砼垫块，钢筋与坡面空隙宜大于20mm。为了能保证土钉与喷射混凝土面层一起协同工作，以达到土钉墙基坑支护的目的，将直径为16mm的加强螺纹钢筋与同一高程处的土钉钢筋在坡面出露处进行焊接。
喷射混凝土：喷射时，喷头与喷面应垂直，宜保持0.8m～1.5m的距离，要控制好水灰比，保持砼表面平整，呈湿润状，无干斑或流淌现象。在钢筋的部位可先喷钢筋的后方以防止钢筋背面出现空隙，喷射砼的路线可从壁面开挖层底部逐步向上进行，但底部钢筋网搭接长度范围以内先不喷砼，待与下层钢筋网绑扎搭接之后，与下层壁面同时喷射砼，砼面层接缝部位做成45°的斜面搭接。为保证土钉与周围土体紧密结合，在孔口处设置注浆塞，采用注浆袋加压法，其施工方法是先用注浆管在孔底注浆，当孔内注满即浆液从孔口流出时暂停注浆，上注浆袋(由布织面袋改制)，并把注浆管插入注浆袋中，面袋的两端用铁丝扎紧，把拨出的部分送入孔中，并再次进行注浆，一开始浆液流入面袋，使面袋逐渐膨胀，形成充满浆液的袋子，注浆袋挤紧孔壁，使孔口密封，压力再增大时，里端的扎口处被浆液冲开，浆液流入孔中，由于孔口已被注浆袋密封，所以能施加一定的注浆压力。
围墙施工合同篇5
中***分类号：U231+.3 文献标识码：A 文章编号：
天津市地铁6号线红旗路站位于天津市南开区红旗路与黄河道交口附近，本站主于黄河道上，为2号线与6号线换乘车站。
一、工程概况
红旗路站主体围护结构设计换乘节点两侧基坑长度分别为56.75、61.85m，基坑标准段宽21.90m。红旗路站明开区间围护结构设计，基坑长度为147.43m，基坑宽度为6.20～19.43m，标准段基坑深度约为25.42m，盾构端头段基坑深度约为27.02m，顶板覆土厚度约3.4m。
基坑围护结构采用连续墙加内支撑的支护形式。墙厚1.0米，墙幅标准宽度设为6米，局部根据情况调整，墙顶设置钢筋混凝土冠梁。基坑沿竖向设置四道钢筋混凝土支撑、一道换撑，换撑采用钢管支撑。
二、施工现场环境与条件
1.地面道路及交通状况
车站位于红旗路下方，沿红旗路南北向布置，红旗路为双向6车道城市主干道，地面交通量较大。规划道路红线60m，绿线后退道路红线20m。黄河道规划道路红线40m。绿线后退道路红线10m。
2.邻近建筑物情况
本站位于红旗路与黄河道交口，西北侧有黄河道影剧院，东北侧为南开区人民***府，西南侧为华美里住宅，东南侧为长虹公园星光广场。
3、地上、地下管线
1） 地下管线情况
本站址范围内管线较多，部分重要管线距离车站主体基坑主要管线分布红旗路下方，基坑西侧：其中位于红旗路的Φ1800污水管和Φ2200上水管对车站影响较大。根据2号线红旗路站主体施工情况，影响较大的管线均已改迁至西侧管廊上方，目前尚有部分管线需实施迁改。
2） 地下管线处理
本场地内管线较多，施工范围内沿红旗路方向的管线已基本改迁至2号线红旗路站管廊，沿黄河道方向管线建议改移至两侧基坑外。
三、施工前重难点方案准备
1、交通疏导方案
为使施工期间交通不中断，保证附近居民的出行。整个车站修建分为两期实施。
红旗路站一期交通疏解，围挡结合红旗路站站位及2号线红旗路站既有围挡布置，本期主要围闭红旗路站主体部分及南侧盾构始发井，主体结构两侧结合2号线红旗路站主体结构顶板设置南北2条双向4车道，满通导行。本期主要实施主体结构和南侧盾构始发井的围护结构及主体结构，施工完毕后，恢复路面。
红旗路站二期交通疏解，围挡结合红旗路站站位、三角区地下结构及目前拆迁现状布置，本期主要围闭红旗路站附属部分及三角区地铁用房区域，主体部分利用结构顶板恢复红旗路路面，设置南北2条双向4车道，满通导行。本期主要实施附属结构围护、基坑开挖及附属结构施工，以及三角区地下结构和2、6号线联络通道的实施。
2、管线切改方案
影响6号线红旗路站沿红旗路方向的管线在2号线管线切改时已部分迁出。但由于站址范围内管线较多仍有管线影响施工，该部分管线大部分需要在2号线红旗站回填后迁回黄河道两侧。
四、地下连续墙施工方法
1、施工顺序
根据现场实际情况和设计***纸要求，先异型后直线的顺序进行施工。根据现场的实际情况，我们将车站主体及明开区间的地连墙分成两个区域，第一区域为黄河道北侧地连墙包括北侧24幅；第二区域为黄河道南侧地连墙包括车站南侧28幅和明开区间45幅。第一区域按照先西侧后南侧的顺序进行，第二区域由于区间管线较少，主体管线较多的情况按照先区间后主体的顺序进行。
2、施工方法
（一）地下连续墙施工机械选型
针对实际工程的地层特性、开挖深度、墙体厚度和强度、施工条件、机械设备特性、工期、造价等方面的要求，GB34型液压抓斗对地层适应性很强，从软粘土到含有大漂石的冲击层，均可进行挖槽；开挖宽度在60~150cm，开挖深度可达到70m，主机（含抓斗）重约70t，抓斗配置了纠偏仪，在工作中对槽壁进行修复。
（二）地下连续墙施工流程
本工程地下连续墙采用“地下连续墙液压抓斗”工法。
地下连续墙施工流程见下***：
地下连续墙施工流程框***
（三）测量放线
由于基坑开挖时地下连续墙在外侧土压力作用下产生向内的位移和变形，为确保后期基坑结构的净空符合要求，导墙中心轴线外放100mm，即结构总体扩大200mm。
（四）导墙施工方法及步骤
1、导墙施工顺序
先进行测量放样，根据放样成果开挖沟槽，浇注素砼底模垫层，绑扎钢筋，支模，最后浇注导墙砼。
2、 导墙形式的确定
本工程的设计***纸要求施工单位根据现场情况和围护结构情况而定，采用“”形现浇钢筋砼，强度等级为C20，导墙翼面宽度1.5m，墙厚0.25m，埋深2.1m，以墙趾进入原状土不小于0.3m为宜。
3、导墙沟槽开挖和支模
4、导墙的钢筋砼施工
a.导墙开挖施工完毕后开始绑扎导墙钢筋，导墙钢筋设计用Ф12螺纹钢，钢筋施工结束并经检验合格后，方可进行下道工序施工。
b.导墙用混凝土的标号为C20，二级配，水灰比为0.5，加适量早强剂。水泥使用标号42.5普通硅酸盐水泥。砼浇注采用人工与反铲配合，两边对称交替下料，利用插入式振捣器振捣，间距为600mm左右。施工时如发生走模，应立即停止砼的浇注，重新加固模板，并纠到设计位置后，方可继续进行浇注。
5、导墙模板拆除
6、导墙转角处理
因成槽机的抓斗呈圆弧形，抓斗的宽度为2.8m，同时由于分幅槽宽等原因，为保证地下连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整，转角处导墙需沿轴线外放不小于0.3m。
（五）泥浆的制备与管理
在地下连续墙挖槽过程中，泥浆起到护壁、携渣、冷却机具、切土的作用。性能良好的泥浆能确保成槽时槽壁的稳定，防止坍方，同时在砼浇灌时对保证砼的浇灌质量起着极其重要的作用。
（六）成槽施工
1、槽段划分与施工顺序
见设计***纸与槽段划分，施工顺序采用先大槽后小槽，先异型槽后直线槽进行施工。根据施工现场首开幅设在A7幅，同时A7、A6、A5三幅墙作为试验地连墙。
2、槽段开挖
分为：单元槽段开挖、挖槽土方外运、成槽作业垂直度控制、成槽时泥浆液面控制控制。
3、刷壁
刷壁是连续墙施工中的一个至关重要的环节，刷壁的好坏将直接影响到连续墙围护防水的效果。由于本工程连续墙采用刚性十字钢板接头，应采用偏心吊刷进行刷壁。
4、接头
地下连续墙是否存在渗漏水现象是判断其施工质量优劣的关键之一 ，往往渗漏部位多集中于两幅墙之间的接头处，因此，接头形式的选择至关重要。既要施工简便，又必须达到防渗效果，在施工中地连墙接头处采用十字钢板形式，配套使用锁口箱。
5、清底
单元槽段开挖到设计标高后，在插放接头箱和钢筋笼之前，必须及时清除槽底淤泥和沉渣，必要时在下笼后再作一次清底。
（七）钢筋笼制作及吊放
围墙施工合同篇6
乙方： (以下简称乙方)
经甲、乙双方共同友好协商，甲方委托乙方进行港口中小学篮球场等工程施工，为明确双方在施工过程中的权利、义务，经双方协商一致，签订本合同：
一、 工程内容：
1、 围墙：100米
2、 篮球操场(1个)：513.24平方米
3、 新食堂前水泥地面：248平方米
4、 台价：113.7平方米
5、 暗沟：350米.
6、 明沟:100米
7、 传达室:17.28平方米
8、 校门:1个.
9、 挡土墙:20米,花池围栏:80米
10、 升旗台:1个
11、 检查井:6个.
12、 办公楼与教学楼地面水泥:1098平方米.
13、 该篮球场、围墙等内容具体做法见乙方提供的施工***。
3、由于本地块地质原因，乙方必须对围墙基础进行处理并承担一切费用，以保证围墙的安全建设和使用。
4、 该围墙的验收标准以实地测量为准。墙身高度2100mm,每3500mm为一跨墙。
5、 乙方在完成篮球场、围墙等施工后，要做好围墙的排水系统，保证围墙的正常使用。
二、 工程质量：
1、 乙方按***施工，要求外形美观，工程质量达到验收标准。
2、 乙方对工程所需主要材料经甲方确认后方可进场施工。
3、 乙方所承包围墙施工在甲方正常使用中必须保证不跨塌，墙身不裂缝。
三、 工期：XX年5月10日—XX年6月20日。
四、 工程价款及支付：
1、 甲乙双方经协商同意本合同中标价包干合同，其承包价——元。（全部费用包干）
2、甲方依据合同确认的价款，按进度分阶段支付给乙方（甲方不接受乙方任何形式的委托付款或转付款要求）。
① 合同签订后当日内，甲方支付乙方 元预付款；
② 具体工程量按实际验收的方量为准。
③ 工程量施工完成50%，经甲方书面确认质量符合要求后五日内，支付完成工程量总价的80%给乙方；
④ 全部施工完毕经甲方书面确认质量符合要求后十五日内，支付款达到合同总价的80％给乙方；
⑤ 竣工质检验收合格后，支付工程尾款给乙方，（乙方需提供工程发票）。留工程决算总价的3%作为保修金。保修金在保修期满乙方完成全部保修内容后一月内支付（保修期按双方协商时间两年为准，从XX年6月1日开始计算）。
四、成品及半成品保护：
1、 工程成品及半成品保护工作，从进场施工至该项工程验收确认为止应由乙方自行负责。
2、 乙方应制订出具体的措施作好成品、半成品保护工作。。
3、乙方应协助甲方搞好项目周边的工作，杜绝发生各种纠纷。如果出现纠纷，乙方应自行与有关责任方协商解决，确保工程项目正常进行。
五、施工管理及协调：
1、 乙方应针对本工程特点制定施工方案（具体工期安排）交甲方审核。
2、 为加强现场管理，，其施工负责人应随时在现场与甲方保持联系。
3、乙方应加强其施工人员的安全、文明施工教育，自觉遵守地方***府的有关规定，自觉服从甲方有关现场安全文明施工的各项规定，杜绝安全事故、治安、刑事案件的发生，维护好现场文明施工形象。若发生上述事件，乙方应自行与责任方协商解决。
4、在乙方施工过程中，如果发生安全事故，由乙方自己承担责任，与甲方无关。
5、在施工过程中，若因乙方原因导致整个工程项目产生不良影响，甲方有权向乙方索赔，其损失按实计算（直接、间接损失），其费用直接从工程款中扣除。
六、工程质量保修与售后服务：
在保修期内，所发生的故障，由乙方负责无偿返修，乙方应在接到甲方电话通知2天上门维修，超过此时间限制，乙方承担此项维修费用的双倍违约赔偿金。
七、违约责任：
1、乙方未按合同条件规定的质量要求施工，甲方有权暂扣相关部分工程款直至乙方返工符合质量要求，乙方自行承担返工费用，且工期不得顺延，还应承担给甲方造成的经济损失（费用按实计算）。
2、 若因乙方原因而致围墙工程工期延误，则每延迟一天乙方应向甲方支付违约金100 元。工程质量未达国家市***工程验收标准合格等级，其价格按总价下浮10%结算。并赔偿由此给甲方造成的全部损失（包括直接损失和间接损失）。甲方有权直接解除合同。
3、 以上违约金甲方可直接从应付工程款中扣除。
4、 超出双方确认工期十天视乙方严重违约，甲方有权变更或解除合同。
八、本合同一式三份， 甲方、乙方及教委各执壹份。经甲乙双方盖章或签字后生效。
九、相关未尽事宜可由双方另定补充协议确认，补充协议与本合同具同等法律效力。补充协议由双方加盖公章，设计变更和签证应由甲方加盖公章。
十、双方在履行本合同及补充协议过程中发生争议，应协商解决，若协商未果，当事人一方可向本合同履行地（即工程所在地）人民法院提起诉讼。
甲方： 乙方：
围墙施工合同篇7
1、一期围堰施工
一期土石围堰布置经过中堡岛左侧，束窄河床30％，轴线长度2502．36m，堰顶高程为80m，围堰高度为30～40m，渡汛标准P＝5％，Q＝72300m3／s，渡汛水位为78.3m,土石方填筑工程量为328．5万m3，开挖29．9万m3，混凝土防渗墙4．9万m2，帷幕灌浆0．41万m，土工膜4．92万m2，旋喷墙0．45万m2，1993年10月24日开工，1994年6月完成施工任务。该工程技术难点是，工期紧、强度高、施工技术复杂，为保证在一个枯水期内完成一期围堰工程施工，除加大围堰施工抛填设备外，还在围堰轴线的70m平台布置钻机打先导孔，探知围堰轴线的地质变化情况。根据探测资料研究和修改围堰防渗结构型式，选用和加大施工设备的投入，以适应变化了的设计方案。在砂砾石覆盖层内含有0．5～2．5m的花岗岩风化块球体的地段，坚硬块球体除对冲击钻施工带来困难外，还容易把块球体误认为是基岩，既影响施工进度，也影响质量。在这种地段，就改用混凝土防渗墙下接双排高压旋喷墙，既加快了进度，又保证了质量。在堰基强风化岩层较厚地段、岩脉和断层带的强透水层地段，就改为混凝土防渗墙下接磨细水泥灌浆的施工方案，同样加快了施工进度，满足了设计要求。
由于所采取的施工措施得力，技术可靠，使一期围堰按预定工期完成了任务，满足了渡汛要求。围堰防渗体系的总渗水量在85～115m3／h之间，满足了明渠干地施工的要求。
所以，一期围堰防渗形式有3种：①混凝土防渗墙顶接土工膜；②防渗墙顶接土工膜，墙下接双排旋喷墙；③防渗墙顶接土工膜，墙下接磨细水泥灌浆。根据实际地质条件，灵活的变更处理方案，为水电工程施工提供了成功的经验。
2、明渠通航
长江是黄金水道，三峡工程建设必须解决施工期通航问题。经多方研究，根据三峡坝址地形和水文特性，制定了三期通航的导流方案：即一期导流为大江通航；二期为明渠加临时船闸通航；三期为永久船闸通航。临时船闸和永久船闸都是按船队通航要求设计的过船建筑物，但明渠是以过水为目标兼顾过船的建筑物，所以体型和水力学条件要求高。当来水m／s以下，可通过长航船队；当来水流量超过20000m3／s时，所有船队从临时船闸通过；当来水流量超过45000m3／s时，实行长江断航，与天然河道通航情况无太大区别。
为满足通航和导流要求，导流明渠设计成新月状，伏卧在长江右岸，明渠轴线长度3950m，其中上游引航道长1050m，渠身长1700m，下游引航道长1200m。明渠设计成复式断面，最小底宽为350m，右侧渠底宽100m的底高程为85m，左侧渠底宽250m的渠底高程，从上引航道到下航道沿流程分5级，即上引航道底高程为59m、58m、渠身段为50m、45m出口段为53m于三峡坝址处在葛洲坝水库回水区，根据渠身变化渠底高程也有所变化，使明渠水面线保持为均匀坡降，以满足通航要求。
经过几年的运行，导流明渠实际通航情况为，来水流量在10000～25000m3／s时，各类船队均能通过明渠，随着来水量的增大，船舶有所减少，当Q＝30000m3／s时，只有大型客、货轮通过明渠，且下水多上水少；当Q＝35000m3／s时，水翼船仍可通过。实践证明，明渠实际通航水流条件优于设计情况。
3、明渠分流
由于导流明渠的体型是在不同流量情况下满足通航条件进行设计的，明渠进出口高程和水面线与大江连接平顺，所以过流量大，可以降低二期上游围堰的高度，分流条件好，可减轻大江截流的难度。明渠分流条件的好坏，除渠身体型按设计要求施工外，明渠进出口底坎的挖除也是个关键问题，必须满足设计要求。为解决这个问题，三峡工程提前一个枯水期在主围堰外修筑了低水围堰，将明渠进口段用干地开挖的方法，提前挖到设计高程，使明渠破堰进水时间提前5个月，为明渠进出口围堰的水下拆除赢得了时间，并保证了围堰拆除质量。所以在截流围堰预进占龙口宽度为280m时，实现了大江断航，全部船队经导流明渠通过，为减少截流龙口施工干扰创造了条件。1997年11月8日，龙口最终合拢前夕，明渠过水面积已达设计断面的81．3％～97．6％，分流比为94．22％，已达到设计要求。由于导流明渠分流条件好，为确保大江截流的顺利合拢提供了可靠的条件。
4、截流龙口护底
三峡工程大江截流的难点是江水深、流量大，经水工模型试验，当水深大于30m时，截浪戗堤堤头抛料一次不能滚到底，在堤顶下5～7m水深处形成堆料陡坡，当坡度达到1∶1或更陡时，就出现堤头失稳坍塌，在10～15m处抛投料又形成暂时稳定坡，当受到扰动就形成第二次坍塌，对戗堤进占和施工机械及人员安全造成威胁。为解决截流水深这个难题，参考国内外施工截流经验，结合三峡实际情况，决定采取分期抛料垫底的施工措施，即沿截流围堰轴线低于40m的深槽部位宽180m，顺水流方向长140m的范围进行平抛垫底至40m于河床流速小于3m／s，在截流前的一个枯水期用底开式驳船抛填砂砾料和中小块石进行河床垫底。经过一个汛期的冲刷，垫底高程无大的变化，汛后又将垫底高程提高到45m垫底抛投量达74万m3。使龙口水深降至21～23m，这对保证截流成功起到了重要作用，既可减少截流水深又可减少截流龙口合拢工程量。
5、二期围堰预进占
三峡工程由于截流水深、流量大，相应的围堰工程量也大。为降低截流抛填强度和施工难度，采用分期预进占的施工措施，从上下游围堰预进占到截流戗堤合拢，整个围堰工程分2个枯水期抛填完成。1996年汛后至1997年汛前，上下游围堰从两岸同时预进占到龙口宽度为460m和480m，又同时进行龙口河床垫底至40m高程，以满足20年一遇流量72300m3／s的渡汛和通航要求，相应流速为3～4m／s。1997年9～10月，上游截流戗堤预进占到龙口宽度为130m，下游围堰龙口宽度202m。上游截流戗堤预进占抛投量达122．3万m3，龙口合拢段只剩下20．3万m3的抛投量，这说明截流戗堤分期预进占的措施，给削减龙口合拢工程量、降低截流难度起到关键的作用。
6、截流合拢
由于葛洲坝水利枢纽的兴建，使三峡坝址水位抬高22～27m，致使三峡大江截流水深达60m。但事物总是有两面性，由于葛洲坝水库水位壅高，尽管三峡工程截流流量达11600m3／s，但截流龙口落差只有0．66m，又由于龙口落差小，相应的流速也只有4．2m／s，这样就减少了三峡工程截流的难度。1997年汛后截流戗堤继续进占，从9月12日至10月23日形成130m宽的龙口，实测龙口流速3．33m／s，落差0．28m。又从10月26日开始分2个阶段进行合拢进占，第一阶段为10月26日至10月27日，使龙口缩窄至40m暂停进占，实测流量11600m3／s，龙口最大流速4．22m／s，落差0．66m。第二阶段从11月8日上午9时，中央领导宣布截流合拢开始至11月8日下午3点30分，历时6．5h，截流戗堤合拢成功。实测长江来水流量为8480m3／s，龙口流速2．6m／s。
三峡工程截流戗堤顶宽30m，施工中可3辆大型自卸汽车并排同时抛料，单戗堤进占的小时抛投强度可达0．3万m3以上。据统计上下游戗堤和围堰进占最大日抛填量达19．4万m3，小时抛投强度1．71万m3，共用施工设备为20～77t大型自卸汽车300多辆，大型挖掘机60多台，大马力推土机29台。由于有以上施工措施和有利因素，使三峡工程大江截流合拢顺利完成。
7、二期围堰施工
三峡工程二期围堰按百年一遇洪水设计，设计流量为83700m3／s，相应最高水位为85m；用二百年一遇洪水保堰，流量为88400m3／s，相应最高水位为86.2m。二期上游围堰轴线长度为1439．6m，堰顶高程为88．5m，最大堰高为82．5m。下游围堰轴线长度998．5m，堰顶高程为81．5m，最大堰高为73m。二期围堰土石方填筑量为1128．4万m3，混凝土防渗墙为9．6万m3，土工膜7．67万m2，帷幕灌浆11790m，高压旋喷墙8570m2。上游围堰混凝土防渗墙厚1．0m，在作用水头超过50m的部位采用双排混凝土防渗墙，墙中心间距为6m，墙顶高程73m，墙顶接土工膜至86.2m混凝土防渗墙底部进行帷幕灌浆。下游围堰70m高程以下为一排混凝土防渗墙，墙顶接土工膜至79m进制同m高程，墙底进行帷幕灌浆，当作用水头超过50m时，在混凝土防渗墙背水侧1m距离设一排高压旋喷墙，施工中为赶工期，把下游围堰混凝土防渗墙厚度由1m改为1．2m，取消高压旋喷墙，缩短了施工时间。
二期土石围堰，除围堰轴线上下游抛填块石和石渣棱体外，沿围堰轴线防渗墙部位抛填风化砂。深水中抛填风化砂靠自重密实度低，对防渗墙造孔孔壁稳定性差，所以在防渗墙轴线上下游4m范围内采用振冲加密措施，用5～40mm碎石充填，最深可加密30m深，振冲加密后风化砂干容重可达1．8t／m3。
三峡二期围堰，1997年11月8日截流合拢，1998年6月22日上下游防渗墙单墙封闭，基坑开始抽水，8月6日上游围堰第二道防渗墙完工，9月12日基坑抽水按计划抽干，实测最大渗水量为90L／s，低于设计值600L／s的要求。二期围堰防渗墙施工，用液压双轮铣槽机、钢丝绳抓斗、液压抓斗、多头长墙钻机、冲击钻和冲击反循环钻机等，这些设备对三峡二期深水围堰防渗墙的施工适应性强，工程质量有保证，可靠度高。防渗墙施工中，用先导孔对围堰抛填料形成架空的部位进行投入堵漏料和水泥膨润土浓砂浆充填，保证防渗墙造孔施工安全，创成墙6600m2／月的施工记录，确保近10万m2防渗墙以高质量的按期完成任务。经观测仪器测知，上游围堰第一道防渗墙最大变位0．5914m。但变位曲线平滑，防渗墙最大压应力为2．73MPa，最大拉应力为0．045MPa。均在墙体材料允许范围内，满足设计要求。
8、三期截流
三峡工程三期截流即是用低水土石围堰封堵导流明渠，江水由22个导流底孔通过，客、货船从临时船闸通过。由于截流时段选择和二期大江截流同期，仍是11月至12月，截流流量也是按9000m3／s至12000m3／s之间设计，但三期截流的分流条件比二期截流条件相差悬殊。导流明渠底宽为350m，进口底高程为50m，而22个导流底孔的总宽度也只22×6m＝132m，且底孔进口高程为56m。由这些基本条件比较就可知，三期截流远比二期截流困难。截流落差达5．79m，截流总功率为689．9MW，是二期截流总功率75MW的9倍，也是葛洲坝大江截流的4．5倍，施工难度相当大。但三峡工程有一流的施工队伍和设备，有在长江上2次截流的实践经验（三峡二期截流和葛洲坝大江截流），只要施工设备和抛投材料准备充分，取得三期截流的成功是有把握的，亦可用葛洲坝水库进行反调节，提高三期截流龙口的淹没度，以降低明渠截流的难度。
9、三期碾压混凝土围堰
三期截流时，是在明渠进出口修筑低水土石围堰，并在坝轴线以上114m处修筑一道碾压混凝土高水围堰，与纵向围堰堰内段共同拦挡135m的初期发电水位。并与三期下游土石围堰（堰顶高程81．5m）形成三期基坑，保护右岸厂房和坝段施工。三期碾压混凝土围堰按20年一遇洪水设计，百年一遇洪水保坝。
三期碾压混凝土围堰轴线长度572m，最大堰高121m，总混凝土量168万m3。围堰顶宽8m，迎水面为垂直，在70～60m高程以下为1∶0．3的斜坡。下游坡为1∶0．75，最大堰底宽度为106m。堰体碾压混凝土为3级配R90＝150＃，抗渗标号为S4，迎水面设4～8m厚的二级配R90＝200＃、S8的富浆混凝土。明渠底板高程58m、50m以下40万m3混凝土已先期浇筑，待明渠断流后4～5个月内，要从50m、58m高程浇筑碾压混凝土至140m高程。堰体升高达90m，最大升高23m／日，最高月浇筑强度达到39．8万m3／月。工期紧、强度高而且是背水一战。需要有严密的施工组织和详细的网络计划控制，才能完成这一攻坚任务，确保当年6月中旬蓄水，实现三期围堰挡水发电目标。
10、导流底孔渡汛
三峡工程布置有23个泄洪坝段，坝段分缝间距为21m（大坝最大底宽126m），在23个坝段中共布置67个泄水孔口，即在158m高程布置8m×18m表孔22个，在90m高程布置7m×9m深孔23孔，在高程56m布置6m×8m导流底孔22孔。其中除深孔布置在坝段中间外，表孔和导流底孔均为跨坝段布置。导流底孔主要承担三期导流和渡汛任务，其进口高程主要是根据三期截流的分流条件、碾压混凝土围堰施工进度、初期蓄水发电阶段的流量调节，保证下泄流量满足通航要求、导流底孔和深孔联合运用承担围堰挡水发电期间的渡汛任务等条件确定的。三期碾压混凝土围堰顶高程140m，按20年一遇洪水设计，百年一遇洪水不漫碾压混凝土围堰顶校核。
围墙施工合同篇8
关键词：连拱隧道；中导洞-正台阶法；中隔墙；监控量测
1概述
双连拱隧道由于具有占地面积较小、功能性强、环保等优点，在公路隧道中普遍应用，相比单洞隧道施工难度较大。与分离式隧道相比，双连拱隧道是一种上、下行线连体设置，中隔墙分离隧道。双连拱隧道修建过程中由于双拱相互影响、初期支护受力不明确，开挖和支护难度大、干扰因素多，施工方法选择尤为重要，决定了连拱隧道的施工安全、质量。闻家铺子隧道长170m，最大埋深45m，围岩主要以强风化泥质板岩为主且稳定性差。根据连拱隧道地形、围岩条件及结合工期要求，采用中导洞三台阶预留核心土法施工。
2中导洞台阶法施工工艺
2.1隧道施工方法
隧道围岩分别为Ⅳ和V级围岩，根据复合式衬砌类型、工期要求、地质条件等因素，经过对三台阶、侧壁导坑等方案比选，采用中导洞三台阶预留核心土法施工。先进行中隔墙施工，再进行后两侧主洞的施工。开挖过程尽量减少对围岩扰动降，同时利用初期支护封闭成环，以控制围岩变形量。同步加强对围岩支护结构变形监测，掌握围岩实时动态变化，精准把握工序施做时机、调整施工工艺和支护设计参数。
2.2中导洞三台阶法施工工序
中导洞必须先期施工，中导洞主要施工工艺流程如下：中导洞掘进（台阶法）中导洞支护施工顶部锚杆隧道底部加固锚杆中隔墙基础、浇筑墙身施工中隔墙回填（与两侧主动开挖同步）。中隔墙回填后才能进行两侧主洞交替开挖作业，主洞开挖应结合中隔墙侧面回填顺序，利用中隔墙回填进行反压，保证主洞开挖面稳定。两侧主洞施工工艺流程：先开挖侧洞施工：开挖先行施工侧主洞上台阶，同步超前支护施工初期支护施工开挖中台阶核心土初期支护施工开挖下台阶临时支护拆除初期支护施工施作仰拱及矮边墙浇筑二次衬砌。后开挖侧洞施工与先开挖侧洞施工工艺相同，仅开挖时间适当滞后。
3施工重难点
①由于闻家铺子隧道围岩结构自稳定性较差，中导洞开挖工艺采用上下台阶法。中导洞空间狭小，大型机械难以展开，主要采用人工辅助小挖掘机掘进工艺，是该隧道的施工难点。②一般中隔墙顶和中导洞初期支护存在空隙，中隔墙墙顶不能一次性浇筑到位。③主洞开挖过程中受力的转换。连拱隧道上、下行线路间距小，先行洞和后行洞受力体系平衡是重点，主洞开挖时是连拱隧道最不利稳定状态，如何采用合理的施工措施确保左、右洞初支拱圈、围岩及中隔墙之间受力体系的转换是施工控制的关键技术。④两侧主动开挖打破原有土体结构平衡，应力分布变化复杂，如连拱隧道两侧主洞的开挖距离短，两侧主动开挖互相影响，加剧围岩结构变形，影响隧道的施工安全。因此连拱隧道两侧主动施工，两侧主动开挖距离必须严格按照规范要求控制，先行施工主洞围岩稳定初期支护及时施工后方可进行后行段主动开挖施工。⑤主洞施工时初支沉降控制，采用三台阶工法施工初支工字钢落地成环周期长，在施工过程中初支钢拱架的拱顶和侧边拱腰的沉降是不可避免的，如何有效控制初支沉降是保证后期二衬正常施工的关键。
4施工质量控制措施
4.1中隔墙顶注浆
前期中隔墙施工时中隔墙顶部混凝土浇筑密实度不佳，后续主洞施工前，需对中隔墙顶部采用水泥浆液进行注浆，一般注浆压力0.25~0.3MPa。注浆管分布示意***见***1。
4.2微震控爆和中隔墙保护措施
4.2.1爆破设计4.2.1.1炸药品种的选择由于炸药爆速对爆破震动有直接的影响，爆速越高爆破产生的震动越大，针对本隧道围岩情况，在掏槽眼和崩落眼中选用2＃岩石***化炸药，在周边眼中选用直径20mm的低爆速光爆炸药。4.2.1.2炮眼布置在爆破工程中，掏槽眼是产生最大震动速度的部位，因此选用减震效果较好的单楔形掏槽，炮眼水平倾角70度，循环进尺0.6～0.8m，周边眼间距45cm。4.2.1.3装药结构为达到光面爆破效果，周边眼采用空气柱间隔式装药，炮眼同时爆炸，激起相向传播的空气冲击波，增高应力值，利用冲击波反射合碰撞，提高作用范围，从而减少对周围岩体的破坏。对于软硬岩层相间应力场分布不均地段，采用相邻炮眼正反向起爆，从而达到最佳控爆效果。4.2.1.4炮眼单孔装药量掏槽眼单孔装药量q＝0.55，崩落眼和周边眼q＝0.35。
4.2.2爆破过程中对中隔墙的保护①爆破设计中对于邻近中隔墙的炮眼，采用密封布置，减少装药量，分段爆破的方式，从而减少爆破叠加抛石。②为避免爆破作业对中隔墙混凝土表面产生破坏，施工过程中距离掌子面20m范围内的中导洞初期支护保留，用作对中隔墙的隔离屏障以阻挡爆破抛石。
4.3施工过程中受力体系的转换
隧道施工中因正洞的开挖将拆除中导洞临时支护，同时由于先施工右洞，右洞初期支护拱圈和左洞围岩将分别对中隔墙和中导洞临时支护产生偏压力，施工中围岩结构体系发生变化，安全稳定的转换结构的受力体系是双连拱隧道施工的重点。受力体系转换方法如下：右洞开挖前在中隔墙左侧完成中隔墙的回填，同时完成中隔墙顶部防水施工，并对中隔墙顶部中夹岩注浆加固。
4.4先行洞和后行洞的合理间距
主洞施工步距控制是确保连拱隧道结构受力平衡，确保施工安全和围岩的稳定的主要施工措施。根据闻家铺子隧道施工经验，施工过程中，后行洞仰拱施工应超前先行洞，一般控制在10m左右，且超前先行洞二次衬砌。根据新奥法原理，后行洞需经监控量确保测初支沉降基本稳定后，才能施工二衬，二衬施工采用左右洞对称同步向前推进。在开挖控制方面，后行洞的掌子面一般要超过先行洞二衬，一般不低于20m。
4.5主洞初支沉降控制措施
主洞隧道应严格遵循“弱爆破、短进尺、少扰动、早喷锚、勤量测、紧封闭”的施工原则。根据监控量测分析结果合理调整开挖工艺及围岩支护设计参数。施工过程中应适当预留初期支护变形量，预留变形量参数以同类监控量测数据为依据，对于围岩变形较大地段，应该适当加强锁脚锚杆的数量，必要时设置临时仰拱和临时支撑结构，以防止围岩大变形造成隧道支护结构破坏失稳。
4.6施工过程中的监控量测
双连拱隧道主要量测项目：拱顶下沉、初支收敛、地表下沉、仰拱隆起。施工过程中按设计要求及施工工艺布置测量点，测点布置见***2。通过观测数据分析，绘制出位移（μ）－时间（t）和位移（μ）－距开挖面距离（L）的关系曲线，当隧道净值收敛值的速度明显下降时，收敛已达总收敛值的80～90％且水平收敛速度小于0.2mm/d和拱顶下沉速度小于0.1mm/d时可认为围岩基本稳定，即可进入二衬施工工序。当隧道喷混凝土出现明显裂缝或隧道支护表面任何部位的实测收敛值达到抗限标准的70％且收敛速度明显下降时，应由回归方程推算出最终位移值，若最终位移值超限，应立即采取补强初期支护措施，并改变支护参数。
围墙施工合同篇9
0引言
在现代社会中，伴随着人口数量的不断增长以及世界范围内经济的发展，地面上的资源越来越不能满足人们的需求，可以开发的空间也越来越少，由于可以利用的上部空间的减少，许多城市问题纷纷出现，例如，交通阻塞，环境污染等等。随着人类知识的进步和环保意识的提高，人们将空间伸向地下，世界各国对地下工程均产生浓厚的兴趣，从而使得地下开发成为解决城市危机的有效措施。
在进行轨道建造时，轨排的安装必须经过轨排井从地面上部放入到地下一定位置处的隧道中，一般来说，这种轨道的长度大约每节25m左右，为了便于进行铺设轨道，通常后铺轨排井段结构，也可以在隧道、车站等结构中预留出吊装用的洞口，这些洞口大约均为30m，宽度为4.5m，洞口的数量按照轨排的要求进行设计。由于排轨的构件吊装需要，轨排井段的基坑支护必须特别重视，支撑一般不要在此处出现。目前我国一般采用“桁架式”的悬臂围护结构、围护墙与锚索结合等形式，本文由于工程地处广州与佛山交界处，该区域为典型的上软下硬地质分布，基坑开挖范围内粉土、粉砂层较厚，地下水位高，根据广州市龙溪站工程地质、水文地质条件及周边环境，对轨排井段围护结构采用了连续墙+锚索设计形式。同时，为了确保车站的安全适用，必须对轨排井在施工过程中对地面产生的沉降问题进行分析。
1、工程概况
龙溪站为地下二层车站，车站起止里程为YDK16+171.528～YDK16+399.728，全长228.2m。轨排井兼盾构吊出井的起止里程为YDK16+368.128～YDK16+399.728，全长31.6m。本站有效站台中心里程处基坑宽18.9m，深约17m。基坑主体围护结构采用地下连续墙加内支撑体系，基坑东端轨排井部位采用地下连续墙加内支撑和锚索的支护体系。其中，主体结构基坑围护地下连续墙厚800mm。基坑东端轨排井兼盾构吊出井段地下连续墙厚1000mm。
本工程施工内容包括导墙和地下连续墙。导墙采用“][”形导墙，导墙高1.5m，厚200mm,周长同连续墙，墙身混凝土强度等级为C25，总工程量约为550m3,地面导墙顶标高为7.70m，墙顶标高为5.22m，墙底标高约为-10.708m～-15.27m，即从导墙顶算起连续墙墙底深度为18.408m～22.97m。
地下连续墙墙身砼强度等级为C30水下混凝土，连续墙周长约534.2m，共有98个槽段（含18个异形槽段），工程量约7600m3。地下连续墙要求除计算需要，连续墙嵌固深度为：进入强风化层嵌固深度为3.5m，进入中风化嵌固深度为2.5m，进入微风化嵌固深度为1.5m。
2、工程地质和水文地质条件
本站位土、岩层从上到下主要有：人工填土层； 淤泥质土；淤泥质粉细砂、粉细砂层，中砂层； 粉质粘土、粉土层；可塑、稍密状残积土层；硬塑、中密状残积土层；全风化岩带；强风化岩带；中风岩化带；微风化岩带。
本车站场地稳定水位埋深0.20～2.10m(标高4.75～6.40m)。地下水位与季节、气候、地下水赋存、补给及排泄有密切的关系。本场地地下水类型主要是第四系砂层潜水及基岩风化层中的裂隙水。第四系孔隙水主要赋存于海陆交互相沉积淤泥质粉细砂、粉细砂层、中砂层，有少数地段有分布，厚度一般1.00～2.70m，平均1.53m，属中等透水含水层。本车站主要含水层为第四系海陆交互相沉积的淤泥质粉细砂、粉细砂层、中砂层及强、中风化泥质粉砂岩、砂岩、，佛山水道位于龙溪站以西约1200 m。本站地下水对砼结构无腐蚀性，对砼结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。
3、轨排井段围护结构方案选择
3．1 围护结构方案
根据以上工程地质、水文地质条件，本站场地地层为软土，基坑开挖范围内粉土、粉砂层较厚，地下水位高，标准段采用800 mm厚地下连续墙+内支撑围护形式，单层外挂段采用***W工法桩；轨排井段若采用传统的“桁架式”悬臂围护结构必然影响整体轨排的吊装；若采用围护墙+锚索，在高地下水的粉土、粉砂层中施工锚索极易发生大量涌水、涌砂现象，锚固力也较难保证，同时由于本站所处的特殊地理位置，周边地块现有的、规划的地下空间开发量大，不允许采用悬臂围护结构形式，以为将来地下空间开发预留条件。经综合分析比较，龙溪车站主体基坑支护方案采用地下连续墙+内支撑的形式，轨排井位置采用连续墙加预应力锚索的设计方案。
3．2围护结构施工
围护结构施工主要包括：地下连续墙施工、锚索施工、基坑内支撑留待与基坑开挖同步进行；本文主要详述地下连续墙、锚索的施工程序及施工方法说明。3.2.1地下连续墙施工
本工程地下连续墙墙厚分为800mm和1000mm两种，共分98个槽段，其中18个槽段为异形槽段。成槽深度为18.408m～22.97m。墙体采用C30S8商品混凝土；导墙采用C25商品混凝土。连续墙采用冲抓结合成槽，泥浆护壁施工。接头采用工字钢接头。地下连续墙的槽段施工顺序将遵循“先转角槽段、异型槽段、后标准段”的施工顺序为原则，标准段则跳跃施工。
***1 连续墙分幅示意***
3.2.3预应力锚索施工
1．钻孔
钻孔是锚索施工中控制工期的关键工序。为确保钻孔效率和保证钻孔质量，采用风动式凿岩机。
2．锚索制作
锚索在钻孔的同时于现场进行编制，内锚固段采用波纹形状，张拉段采用直线形状。钢纹线下料长度为锚索设计长度、锚头高度、千斤顶长度、工具锚和工作锚的厚度以及张拉操作余量的总和。
3．锚索安装安装下倾锚索比较简单，没有更多的技术问题。安装上倾和水平锚索时要注意以下四点：检查定位止浆环和限浆环的位置，损坏的，按技术要求更换；检查排气管的位置和畅通情况；锚索送入孔内，当定位止浆环到达孔口时，停止推送，安装注浆管和单向阀门；锚索到位后，再检查一遍排气管是否畅通，若不畅通，拔出锚索，排除故障后重新送索。
4．注浆
预应力锚索施工过程中，一次注浆管宜与锚索一起放入钻孔，注浆管内端距孔底500~1000mm，二次高压注浆的出浆孔和端头应密封，保证一次注浆时浆液不进入二次高压注浆管内。二次高压注浆应在一次注浆形成的锚固体强度达到5.Mpa后进行，二次注浆的压力为4Mpa，如此注浆量应小于一次注浆量。
5．立锚墩
锚墩的作用是把锚具的集中荷载传递到岩面和调整岩面受力方向。为了使锚墩上表面与锚索轴线垂直，预先将一根外径与钻头直径相同的薄壁钢管和垫板正交焊牢，浇筑锚墩前将钢管的另一端插入钻孔即可。
6．锚索的张拉
锚索是由少数钢纹线组成，可采用整体分级张拉的程序，每级稳定时间2~3min；若锚索是由多根钢纹线组成，组装长度不会完全相同，为了提高锚索各钢绞线受力的均匀度，采用先单根张拉，3天后再整体补偿张拉的程序。
***2预应力锚索施工***
预应力锚索的倾角为35度，长度在12m～29 m不等，在土方开挖时随挖随锚固，预应力锚索入岩7 m～18m不等。当土方开挖到预应力锚索以下200mm时，开始施工该道预应力锚索。预应力锚索中的钢绞线露出墙面1.2m，以便施加预应力，注浆锚管露出面墙0.2m。
锚索支护形式如***：
***3锚索支护形式断面剖面***
4、轨排井施工地面沉降变形检测及控制
4.1支护体系和周边环境的监测设计
为了确保建筑物的安全适用，在进行施工过程中，必须对轨排井在施工过程中对地面产生的沉降问题进行分析在施工过程中对地面产生的沉降问题进行分析。由于该工程所处区域地质条件复杂，对于基坑南北两侧按照每25m设置一个沉降观测点进行沉降观测（如***中的11号位置），其他的观测点主要布置在轨排井使用频繁的地方，观测点的数量如***4所示。同时，沿着轨排井边坡每20-40m设置一个位移及沉降观测点，观测点设置在冠梁上。在轨排井开挖线15m以外相对静止的建筑物或者地面上设置观测基准点。
***4 观测点平面布置
同时，在围护结构施工中会不可避免的出现种种问题，为了应对各种突况，在施工中采取的主要措施有：
(1)定期的向项目负责人及时的汇报各种位移及沉降观测结果。
(2)当地面的水平位移超出0.2%倍的基础深度时，或者在施工中突然出现变形增加，必须及时的告知相关负责人，并且停止施工。
4.2变形观测
为了充分的了解轨排井施工过程中对地面沉降的影响，在进行施工的过程中，当进行第4道锚索施工时，在第3道锚索附近增设一列观测点，并且，在施工过程中必须每天早晚进行观测，及时的把握监测情况。
4.3出现问题处理
(1)在施工现场的东北角处有河道遗址，其中含有很多淤泥质土，所以，对该处的锚索应当进行加长处理。
(2)在现场观测过程中，发现观测点9的变形在一天内达到3mm，而其他测点的位置处并未有太大的变化。经检查核实，该处的排水管接口漏水，造成极大地变形，经处理后，沉降正常。
5、结论和建议
(1)随着我国城市建设的日益发展，城市市区的建筑群也越来越密集，为了确保道路及肩构筑物安全，在设计时应当遵循变形控制设计原则。
(2)在轨排井旁进行施工时，需要确保每一道工序的合格性，不能抱有侥幸心理，当出现问题时及时解决。
(3) 软土层覆盖较厚地质情况下的锚索施工要特别注意成孔过程中的泥浆控制，防止涌水涌沙，近而引起周边地面沉降。
（4）变形监测是保证车站施工顺利进行的关键步骤, 包括基坑支护结构和周围场地或建筑物沉降观测, 通过观测数据及时了解地面变形规律, 对于出现的异常现场及时采用措施, 保证基坑安全。
参考文献：
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围墙施工合同篇10
关键词:深基坑，土体加固，开挖，环境监测
1 工程概况
天津地铁2号线沙柳路车站位于河东区卫国道与贺兰路的交口处，在卫国道北侧辅道下，是地铁2号线与远期7号线之间的换乘车站，2号线与7号线在沙柳北路与卫国道交口成“十”字相交(交角为99°，2号线在上，7号线在下)。
车站为双层岛式车站，地下一层为站厅层，地下二层为站台层。车站主体结构基坑长210m，宽19.7m～23.7m，开挖深度为15.97m～17.85m，并设3个出入口、2条风道。
卫国道是天津市的主要交通干道，为迎宾道。同时，沙柳路站基坑北侧的建筑多，如顺驰太阳城康体中心距主体围护结构边缘仅16m，建筑师走廊距西端头井边缘仅21.4m。设计要求基坑变形控制保护等级为一级，即地面最大沉降量不大于0.1%H，围护墙最大水平位移不大于0.14%H(H为基坑开挖深度)，且不大于30mm。为此，在基坑开挖过程中，确保周围环境的安全尤其重要。
2 主要施工工艺
2.1 基坑围护
本工程在施工地下连续墙时，采用“液压抓斗成槽法”。对于800mm厚的地下连续墙采用锁口管接头的方式，而换乘段考虑与远期7号线相交，故北侧采用44m，深1000mm厚的地下连续墙同时兼作7号线端头井的围护结构，为保证44m长地下连续墙的垂直度、稳定性及接头的质量，将其接头方式改用混凝土榫式预制接头，实践证明，此接头方式对于44m深的地下连续墙的施工是很可行的。换乘段南侧地下连续墙考虑方便远期7号线区间施工时盾构机穿越，故在-19.7m以下采用新材料玻璃纤维钢筋代替普通钢筋，既可保证普通钢筋的各项性能，同时，盾构机也可绞断穿越。
2.2 土体加固
为改善基坑内部及周围的土体，提高基坑开挖阶段被动区土体的侧压力和基底的隆起，故需要对深基坑部分内部及周围土体进行加固处理。
为加强地下连续墙底部的稳定性，减少墙体的垂直沉降，每5m～6m幅宽的地下连续墙内设置2根注浆管，每根注浆管注浆量2m3，对墙趾土体进行注浆加固。浆液采用双液浆，浆体进入土体后，早期固结快，浆液不易流失(经测试，3d即可达到70%的加固强度)，为基坑开挖创造了条件。
2.3 基坑降水
基坑开挖要穿越上部粉土层，坐落在粉质粘土层中，由于粉土、粉质粘土同属含水地层，地下水较丰富，根据每口井的有效抽水面积(约100m2)，需在开挖面积约4500m2的主体结构基坑中布置46口降水井(其中32口降潜水井，14口降承压水井)，深井埋设深度比挖土基底深6m。同时基坑内设置9口水位观测井(东西端头井各设置1口，标准段内设置6口，换乘段设置1口);在基坑围护结构外侧布置16口水位观测井，用于观测基坑内降水对基坑外地下水位的影响，根据坑内外水位变化，确定降水的速率和抽水量。
根据地质情况，本工程分别设置降潜水井点和降承压水井点。采用钻机成孔。降潜水井井径为705mm，井深为基底以下6m，全孔下入Φ400/300mm水泥砾石滤水管，滤水管外包一层40目尼龙网。地面1m以下井深范围内回填粒径为3mm～7mm滤料，孔顶处1m深度用粘土填塞。降承压水井井口位于地面以上0.7m，以防止地表污水渗入井内，并用水泥浆封口，深度不小于3m，井壁管采用焊接钢管，Φ250mm(内径);采用桥式滤水管，滤水管外包一层40目尼龙网，滤水管的直径与井壁管的直径相同;沉淀管接在滤水管底部，直径与滤水管相同，长度为1m，沉淀管底口用铁板封死;从井底向上至滤水管顶部以上1.5m均围填中粗砂;在中粗砂的围填面以上采用优质粘土围填。在每口深井内放入1台深井潜水泵做重力排水。
2.4 基坑开挖
1)合理划分开挖段。车站主体结构基坑长210m、宽19.7m～23.7m，根据地铁车站施工的特点和结构施工的要求，将基坑划分为9个开挖段，即1个换乘段、2个盾构工作井、6个标准段，每段长度20m左右。
2)挖土。在基坑开挖施工时，认真贯彻“开槽支撑、先撑后挖、分层开挖、严禁超挖”的原则，严格控制基坑暴露的面积和深度。在基坑开挖时，分段、分区、分层、对称进行，不得超挖。每层土体的开挖深度以设计的支撑位置为准，确保在基坑开挖后能及时进行支撑安装，减少围护墙的位移。同时保证每步开挖所暴露的部分地下墙体宽度控制在3m～6m，每层开挖深度不大于2m，严禁在一个工况条件下，一次开挖到底。根据实际情况，确定每区土体的开挖顺序，基本原则为:先中间，后两侧，确保两侧预留土堤护壁，减少围护墙的悬臂长度和悬壁时间。
深基坑开挖是从上到下分段、分区、分层进行，分层开挖施工时，根据施工区域的地质情况，临时边坡控制在1∶2以上，每层设3m宽平台，保证开挖机械设备的运作。基坑开挖到坑底标高时，总体基坑纵向坡度控制为1∶3，以确保边坡的稳定。
2.5支撑
主体结构基坑采用的支撑体系为609mm(壁厚16mm)的组合钢管支撑、部分现浇钢筋混凝土角撑和钢格构柱。组合钢管支撑基本为排撑，端头井和换乘段的部分位置为斜撑，其余均为直撑;基坑标准段和换乘段布置4道支撑，东、西端头井布置5道支撑，其中第3，4道斜撑为双拼支撑，上下道支撑间距在3m～4m不等。在端头井的转角处及换乘段的直角转角处分别设置了300mm厚的现浇钢筋混凝土角撑，其位置在相应的支撑下方。在换乘段的中部沿地连墙纵向设置了3根钢格构柱。
2.6 环境监测
施工监测的内容包括:地下连续墙顶位移、沉降;地面、管线及周边建筑物的变形;坑底隆起;围护墙的变形;土体分层沉降;支撑轴力;围护墙钢筋应力;地下水位观测;孔隙水压力观测;土压力观测;工具桩垂直沉降观测。
监测工作根据各个施工阶段进行动态同步监测，施工期间监测频率为1次/d～2次/d;施工后期，每间隔1d～3d进行1次后期变化监测。根据每日监测情况，及时对基坑开挖的速度和深度、降水的速度和降水量、支撑安装的及时性和施加预应力情况等进行调整，使深基坑施工在监控信息指导下，正确、合理地进行。
3 结语
沙柳路地铁车站主体结构基坑施工，由于采取了科学合理的技术措施和严格的施工管理，在施工中取得了很好的效果，达到了一级基坑安全保护等级的要求，周围地表沉降也控制在允许范围内，周围建筑物未发生过量下沉及开裂、破损的现象。
1)基坑围护结构地下墙的垂直度均小于3‰，墙面平整，接缝密贴，无明显漏水，地下墙墙趾注浆量充足，控制了基坑内外的渗水。
2)由于在基坑施工时确定了正确的降水方案，控制了降水速度和降水量，基坑内的水位始终保持在开挖面以下。因此，基坑内开挖的是干土，这既保证了基坑开挖的安全，又保证了环境的整洁，同时使基坑外的水位稳定(基坑外观测井的水位变化均在500mm以内)。
3)对基坑转角处的土体及换乘段底部土体进行有效的加固，既达到了设计要求，又确保了深基坑开挖施工的安全，同时加快了施工进度。