学文网底气作文篇1
人的生活方式有两种不同的形式，第一种方式就是像小草一样的活着，你虽然活着，每年都是野火烧不尽，春风吹又生的生长着，但是，你不要忘记，你依然是一棵草。虽然你和万物一样的吸收着雨露和阳光，但是你却长不大。人们可以从你身体上踩过去，但是人们却不会因你的痛苦，给予他自己的痛苦；更不会因为你被踩了，从而可怜你。
第二种方式就是像树一样的活着，即使现在什么都不是，但是你有一棵种子，虽在现在被人踩踏，但是若干年后，你不断地汲取养分，终会变成那个不再弱小心灵的你。
所以，人呐，就必须活得有尊严，有骨气。
一副卑躬屈膝，阿谀奉承的奴才相，吃软饭的很是不好。人活着，就要活得要有自己的尊严，活在别人的影子下，是得不到好的成长，好的锻炼的。
但有时好死不如赖活着，面对着的现实，不得不寄人篱下的生活时，更多的学会隐忍，卧薪尝胆不算晚。
这个世界是一个美好的世界，和煦的春风吹在世界的每一个角落，温暖的阳光普照在每一寸土地上；同时，这个社会又是一个复杂的社会，存在着残酷，阴暗的一面。常在江湖混，哪能不挨刀，男人不学坏，早晚被人踹。是啊，混久了，好人也有可能久而久之的不能自律了，连做人的最后一点自尊都丧失了。社会在进步，但人们的思想意识却在后退。因为这礼仪文化在慢慢的腐蚀，带给我们每个人的却是一般的文化。有些人宁愿丧失骨头也要去换取那个剩菜剩饭。
中华五千年的优秀文明礼仪都到哪儿去了。脏话、粗鲁、打架、强制性的让座，这就是捆绑的礼仪。所以，我呼吁所有中华儿女站起来，从心灵深处，从礼仪之中站起来，还一个礼仪之邦的国度。做一个当代有思想、有灵魂、有感知、有骨气的中国人。
心灵深处不单单存在着骨气，有骨气还是不行的，更要有你做人的道德底线。道德底线，任何人不能所逾越的。如同***事基地一样，都不可逾越的。别人侵犯了你的人权时，就要防护了，不能让他一侵再侵，也不要活在他的影子下，这对你没有好处，只有坏处。
人生在世，最重要的品质就是坚守着心灵的底线。心灵的底线就是做人的基石，也是所为人处世的最起码的准则，坚守心灵的底线，做一个真的人。
泪罗江畔的屈原给予了我们最好的答案，宁愿赴死，也不愿随其流而扬起波；幽幽南山的陶渊明给予了我们最好的答案，不为五斗米而折腰；从容就义的文天祥给予了我们最好的答案，人生自古谁无死，留取丹心照汗青；被冤屈而死的于谦给予了我们最好的答案，粉骨碎身浑不怕，要留清白在人间；瘦弱的朱自清给予了我们最好的答案，宁肯饿死，不领美国的救济粮……
这才是中华民族的尊严，这才是中华民族的底线，中华民族的骨气。
要做人，就应当堂堂正正的做人，堂堂正正的做事。一世人生，人生一世，谁都会有困境，都需要别人的帮助，但别人的帮助应是自己发奋***强的奠基石，待他日功成名就辉煌腾达之时加倍奉还。但是侮辱性的帮助是要不得的，因为当你在这种帮助的情况下接受时，却是对你自己、你的家族、你的国家一种侮辱、维护做到个人的底线及其民族的尊严。个人心系于国家命运，国家心系于个人命运，一切，都要让你自己活得有尊严，就算死，也应当死得其所，死得有价值，死的有尊严。
骨气与底线是相辅相成的。没有骨气何来底线，没有底线就没有骨气。
作为一名中国人，一名中国人应有的尊严、应有的骨气、应有的底气，而不是、溜须拍马这些玩意。这些只能丧志。还一个国泰民安，河清海晏、晴空万里的中国吧，公平、公正、公开，人人平等，在有利于国家的发展。
其实，我们每个人都掌握着国家的命运，我们与我们这个民族同呼吸、共命运。个人的形象就是国家的形象，人人做好一点一滴，维护自己的道德底线，要有骨气的活着，这才是国家的幸福、民族的福气。
传递正能量，携手同命运。做人的骨气与底线不可丧失。纵有肉体，却没有灵魂，就如同植物人一般了。
底气作文篇2
1 主要研究方法
CAS-OB精炼过程是1个涉及熔池内部传热、传质、渣-金反应的多相物理化学变化过程,很难直接对熔池内部进行全面的研究。数值模拟技术因其在控制性和重复性的优势得到了广泛的应用。数值模拟CAS-OB过程中对气液两相区结构的处理尤其是对含气率分布处理的好坏对计算结果有较大的影响。在处理气液两相区的方法上,有采用欧拉两相模型将两相区内气体和钢液都处理为连续相的[1],有将气液两相流视为准单相流,或基于双流体模型的[2],也有将钢包内的钢液和氩气泡看作是变密度的一相,利用空间变密度的均相流模型来模拟气-液两相区结构的[3]。在数值模拟过程中,一般遵循如下步骤。
1)提出假设条件:认为气泡上浮过程中,气泡的浮力是驱动钢液循环流动的主要驱动力;钢包吹氩过程中,气液两相区的含气率由实验关系式确定;忽略温度对流场的影响;不考虑钢包表面熔渣层的影响。
2)选择控制方程:一般包括相连续性方程,相动量守恒方程,湍流模型,相应的双相或变密度单相模型。
3)确定边界条件及初始条件然后求解:对于壁面边界,在固体壁面处,满足无滑移边界条件,对壁面附近的区域,采用壁函数法处理;对于熔池表面,一般处理为自由表面。冷态模拟实验一般根据几何相似的原则制作模型装置。底吹气体采用压缩空气模拟氩气,底吹塞选用模拟实际钢包中的狭缝型和直通多微孔型透气塞,采用机油或煤油,或者2种油混合配制的方法获得在粘性上与熔渣相似的介质[4]。通过修正佛鲁德准数Fr′计算冷态模型与原型之间操作参数的关系,通过上述计算结果得到操作参数以保证运动相似和动力相似。在实验中通过改变有无浸罩、浸罩内径大小、浸罩插入深度、底吹气流量大小、底吹位置、底吹透气塞种类与数量,得到不同的相关关系和规律。文献[5]利用纸屑作为示踪剂,在片光源下观察和拍照以研究钢包内流场;也有采用二维多普勒激光测速仪LDV测定ANS-OB物理模型中的速度场[6]。
2 钢包内搅拌情况的研究
2.1 钢包底吹氩
钢包底吹氩是1个气体搅拌液态金属的过程,包括射流进入、气泡形成、分散、上浮、逸出液面及由此产生的传质、循环流动、夹杂物排除等系列过程。底吹氩主要有均匀成分、均匀温度、加速传质、加强传热、排除夹杂、改善精炼炉内气氛等作用。底吹效果主要受底吹气量的大小、底吹位置、底吹透气砖种类、浸罩插入位置和深度几大因素的影响。底吹效果的好坏大大影响精炼效果。在钢包内,气液两相流股中气泡上浮的浮力是驱动液体循环流动的主要因素[7]。在CAS-OB精炼过程中,底吹惰性气体进入熔池后,立即形成气泡群上浮,气泡上升至中间段浮力与阻力相平衡时才基本以等速上升。在气泡的上升过程中,上浮气泡驱使钢液跟随气流向上流动,随着上浮液体量的增加,气泡向钢包壁逐渐偏移,上升气-液两相流股的直径也逐渐增大,当上升至液面时,气泡从液面逸出,液体开始向四周流去,从而形成循环流。目前,全浮力模型能较好地描述钢包底吹惰性气体的特点。钢包底吹惰性气体时原始动量很小,与原始动量很大、喷入液体后速度迅速衰减的喷射流有明显的区别。文献[8]在全浮力模型的基础上,用热膜探针、自制电位探针和微机控制组成的***测量系统对底吹过程喷射区的含气率分布及气液上升速度的分布进行了模拟实验研究。该模型能较好地模拟上升初始段及中间段的气泡上升速度,但尚不能较好反映近液面处一段的实际情况。
2.2 CAS-OB钢包内混匀时间的研究
在CAS-OB处理过程中,针对不同处理阶段和不同处理要求采用不同搅拌方式,即浸罩浸入深度、底吹氩气之间优化配合,才能达到良好的处理效果。CAS钢包底吹搅拌效果与普通钢包有较大不同,其主要原因是由于浸罩浸入钢水后使底吹搅拌钢水的循环流动状态发生了变化。根据文献中对CAS混匀时间的研究,浸罩插入深度、浸罩直径、底吹气量、底吹位置对混匀时间都有影响。
2.2.1 浸罩插入深度的影响
CAS钢包浸罩的插入,对包内的混合和流动产生了决定性的影响。根据研究结果,浸罩深度对混匀时间有2种不同的结论:1种观点认为随着浸罩深度的增加,熔池的混匀时间变长;另1种观点认为随着浸罩深度的增加,熔池的混匀时间先缩短后变长。文献[9]研究表明浸罩深度越浅,浸罩直径越小,熔池的混匀越快。文献[10]研究了在有浸罩插入条件下钢包中不同区域的混匀情况,研究表明在有浸罩插入的条件下熔池的混匀时间变长,并且气体流量对混匀的影响程度减弱。文献[11]研究表明中等大小的浸罩可以获得较短的混匀时间,随着插入深度的增加,混匀时间具有先降低后增加的特点,转折点处浸罩深度为熔池深度的6 %~7.2 %,当浸罩深度在熔池深度10 %时浸罩壁下降流开始垂直向下。文献[12]以无因次准数作为模型和原型之间的相似准数,研究认为:浸罩深度越深,混匀时间越长,偏心底吹能使搅拌得到改善,偏罩操作能进一步改善CAS设备的搅拌效果。并提出CAS操作的最佳模式为使用大高宽比钢包,进行偏心底吹和偏罩操作。
2.2.2 浸罩直径的影响
研究表明随着浸罩直径的增加熔池的混匀时间变长,但并未指出浸罩直径的范围。文献[13]等的研究表明D/DL(浸罩直径与熔池液面直径比)范围在0.325~0.584内时,中等直径的浸罩即D/DL=0.455时混匀时间最短。
2.2.3 底吹位置的影响
在CAS条件下底吹位置对熔池的混匀时间也有明显的影响,研究表明偏心底吹条件下熔池的混匀时间短于中心底吹。文献[14]利用水力学模型研究了底吹位置对110 t ANS-OB熔池混匀效果的影响,研究表明在有浸罩条件下偏心底吹优于中心底吹。文献[15]研究认为: CAS-OB喷粉精炼熔池中,喷吹远离浸罩的过程中均混时间先减少后增加;且喷吹位置离罩越远,喷吹对混匀时间的影响占主导地位,而罩插入深度的影响减弱,在喷吹插入深度一定的情况下,喷吹位置距钢包中心0.6R(R为熔池底部半径)处混匀时间最少。
2.3 CAS-OB钢包内流场的研究
浸罩对钢包内钢水流动特性有很大的影响。无浸罩时,钢包内钢水运动剧烈,卷渣现象比较严重;插入浸罩后,熔池内钢水的流动会相应地产生变化。文献[16]等指出CAS熔池内流体流动具有“离罩流股向外显著扩张”的特点。文献[17]研究表明包内流体在钢包内形成浸罩内和浸罩外的2个流动区,浸罩深度的增加会使浸罩内部的流动增强。随着浸渍罩插入钢水深度的增加,出现2个循环流区:1个为主流区;1个为副流区。插入浸罩深度过大时,靠近钢包壁附近的钢水会形成向上的流动。研究表明浸罩的下方和外壁区域附近形成两大两小运动方向相反的循环流;包内两相区域流体流动速度较大,浸罩外壁区域流动速度较小,浸罩的存在增加了浸罩下部的湍动,减弱了浸罩外壁区域的湍动,且浸罩插入深度较浅时有利于钢包的整体混匀。CAS钢包内的流场和普通钢包有很大的区别。由于浸罩的插入阻挡了熔池表面的水平流动,使得浸罩外侧的熔池部分很难得到搅拌,对于整个熔池来说大致可以分为浸罩下方的大循环流和浸罩外侧的小循环流两部分,浸罩的插入深度对这2个循环流的位置和强弱都有较大的影响。同时,根据现场浸罩的不对称侵蚀说明其内部的高温气液流是不对称的[18],上升的高温气液流偏向钢包中心一侧,钢包采用中心底吹时,气泡垂直上升,熔池在气泡泵作用下形成对称循环流场,钢包偏心底吹时,在底吹气量较小条件下,气泡垂直上升,随着底吹气量增加到一定程度,气泡在上升过程中向钢包中心偏移,其偏移程度与底吹气量和底吹位置有关:气泡偏移量随着底吹位置偏心程度增加而增加,随着底吹气量增加也会增加。
3 钢包内温度变化及传热的研究
CAS-OB采用化学加热法,在进行升温操作过程中,由加料系统加入铝丸及FeSi等作为发热剂与顶吹氧***喷射的氧气反应,利用产生的化学热加热表面钢水,同时顶部被加热的钢水被底吹氩气产生的循环流带入钢包中,使整个钢包内的钢水温度快速升高。在实际生产中,供氧强度和加铝丸的速度需要根据升温速度而定。同时氧******位的高低对升温效果有一定影响,尤其是对钢水成分影响很大。氧******位过低,易造成钢水中硅、锰元素的烧损。文献[19]根据能量守恒建立数学模型,该模型考虑单位时间内的热收入和热支出,包括:喷入氩气的加热消耗、喷入粉料(CaO、CaSi、Al、Al2O3、12CaO•7Al2O3等)的加热消耗、浸渍罩的加热消耗、化学反应热效应(脱氧、脱硫、成渣)、包口散热和包衬蓄热这5个因素。模型计算结果表明,喷吹气体和成渣导致的钢液温降很小基本可以忽略,而且钢液初始温度对过程温降的影响很小。在喷吹粉剂量一定的情况下,液面因为底吹产生的未被渣覆盖的部分以及钢包烘烤温度过低是引起钢液温降的主要因素。部分钢液的温降速度比被顶渣覆盖的部分快1倍左右。文献[20]对CAS-OB熔池温度分布规律进行数学模拟研究,得出结论:钢包内的传热过程取决于包内的流动方式,其中对流传热占主导地位;CAS-OB钢包的下部升温速度由中心向包壁方向递增,而上部则相反;浸罩插入深度对熔池的传热产生影响,浸罩插入深度浅的提温效果较好。
4 钢包渣-金传质的研究
4.1 卷渣情况的研究
在CAS-OB精炼过程中,顶渣的氧化性和渣层厚度、浸罩内残留渣量会影响合金收得率。在精炼初期,底吹氩排渣出的钢液面直径需要大于浸罩内径,这样能保证在下罩后浸罩内无渣或少渣。但是,如果吹氩量过大,会造成钢液表面的渣卷入钢液内部。如果吹氩量过小,罩内残留熔渣较多,必然造成由于与熔渣中FeO反应而使升温处理所需铝丸的消耗量增加,同时由于熔渣的导热性远低于钢水,残留在浸罩内熔渣过多会大大影响升温效率,同时也影响合金收得率。在钢包底吹过程中,当底吹气体流量超过临界流量时,渣-钢界面开始产生卷渣现象。文献[21]通过110 t ANS-OB钢包冷态实验研究结果表明,浸罩深度越浅,底吹气体流量越大,浸罩内残渣排除速度越快。文献[22]通过水模实验得出结论:为避免吹氩搅拌时发生卷渣现象,不仅需要满足流体流动的惯性力不大于渣-钢界面张力加由密度差引起的浮力,同时还应考虑惯性力方向这一因素。底吹排渣能力随渣层厚度的增加而减弱,随底吹流量值的增大而增大,底吹位置对排渣能力没有大的影响。
4.2 影响渣-金传质的因素
通过底吹氩气将高氧化性渣排除干净,浸罩内易形成还原气氛;在浸罩内吹氧时形成高温点火区,有利于罩内锰矿的还原;底吹气体使浸罩内产生强搅拌作用,促进还原反应;同时在钢包内形成中等强度的搅拌,有利于还原的锰向钢水主体扩散;CAS初期的排渣操作,抑制了钢水的回磷和回硫。处理过程中添加的合金从浸罩内直接加入到钢水中,避免了合金与强氧化性炉渣的接触,而普通底吹氩添加合金时,合金要先通过顶渣才能进入钢水中,因此铝等密度小的合金会大量损失于炉渣中。对渣钢间传质的研究通常采用冷态模拟的方法,以互不相溶的液体来模拟钢水和钢渣。对传质系数的测定用的较多的方法是加入示踪剂,以萃取过程来模拟渣钢之间的传质,通过测定不同条件下示踪剂的质量浓度变化,从而得到两相之间的传质系数。
4.2.1 底吹流量对传质的影响
气体流量对传质系数有显著的影响。渣钢间传质系数与气体流量之间的关系可以分为2个部分讨论[23]:在低流量区,传质系数受气量的影响较小,随着气量的增加,传质系数的增加速度较小;在高流量区,传质系数随着气体流量的增加,其增加速度显著提高。随着气体流量的增加,钢液与钢渣之间的相对流速也随之增加,当气体流量达到一定大小时,渣层会产生细小的渣滴并进入到钢水中,即发生了卷渣现象。由于细小渣滴的形成,使得渣钢之间的接触面积显著提高,渣钢间的反应速度也会随之提高。文献[24]认为底吹流量的增大一方面加大了熔池的搅拌能,加快了钢水和渣中物质的扩散;另一方面促进了渣钢之间的卷混,增加了渣钢间的接触面积,因此增加底吹流量能有效地加快传质过程。
4.2.2 其他因素对传质的影响
除了气体流量对钢包中渣钢间传质系数有较大影响之外,底吹位置、渣钢体积比、渣钢密度比、渣钢界面张力等对渣钢间反应速度也有一定的影响。研究结果表明,在钢包中采用中心喷吹比偏心喷吹能获得更大的传质系数,这是由于在中心喷吹时,渣层更容易形成小渣滴进入熔池,从而增加了反应面积,使传质系数提高。水模型研究表明在其他流量较低的时候,用于模拟顶渣的混合油的黏度对传质系数没有明显的影响,在高流量区时,较低黏度的油能获得较大的传质系数;增加渣量能增大传质速度,但对传质速度的增加作用随着初始渣量的增加而降低,同时,中心底吹时因被卷入水中的渣量更大,因此渣钢间的反应面积就更大,传质速度更快。
5 结 语
1)CAS-OB作为1种快速、灵活的精炼工艺,在整个钢铁生产过程中有其特有的优势。研究CAS-OB钢包内的冶金行为,能够获得改善熔池混匀和搅拌、提高升温效率等方面的数据和规律,从而更大限度地发挥CAS-OB精炼工艺的特点。
底气作文篇3
在很多人的眼中，底气要么源于财富要么来自才华，因此人们总用它来形容富人或知识分子。但在我看来，并非如此。气由境生，境由心生。精神品质决定着人的心境，决定着一个人有着怎样的底气。当贝多芬被要求为贵族奏乐时，他讥讽道：“您之所以成为贵族只因为你的父亲，而我之所以成为我，是因为我的努力。”是贝多芬恃才傲物吗?当然不是。他并非因自己的才华而傲，他之所以有底气与傲慢的贵族抗衡。在于他内心对名利的不屑、对强权的不齿。俗话说“无知者无畏”，其实“有知者亦无畏”。《孔子兵法》言：“知己知彼，百战不殆。”这便是对其最好的诠释。在那个中庸之道盛行的时代，具有怎样一种底气的***事家才敢说自己能当常胜将***?但孙膑敢，一个少了腿的人何来这样的底气?正是对战争本质彻悟后的自信让他敢于言。有了思考才能理解，能够理解才有信心，拥有信心还怕没有底气?
底气并非虚幻空洞之物，它是可以观察得到、触摸得到的。“腹有诗书气自华”，一个人的受教育程度直接体现在其行为言语上，间接表现在其外貌装扮上。有大智慧者，即便衣着并不华丽，于人群中也很显眼。因为智者不会因急躁而面露苦色，亦不会因对生活不满而满面愁容，他们懂得克制，善于调节。这样的人，无需言语，便让人心生敬仰之情，他的底气是从优雅的风度中显现出来的。当然，总有一些衣着华服、举止高调的人，走到哪里都大张旗鼓、兴师动众、前呼后拥，看似底气十足，其实皮囊下包裹着的往往是空虚自卑的心灵。精神空虚者总会找些装饰来弥补、掩盖自己的缺陷，往往霸气外露，底气内泄，令人同情。
自卑者总爱装着不屑一顾，自信者则勇于追求，长于思索；底气不足者喜欢高声宣扬、拍桌打板，底气足者往往低声沉吟、从容应答；抬头者并不一定是真英雄，低头者并非全狗熊。要让他人信服自己，首先得让自己的理由无懈可击；要想痛斥那些假名士真草包、假公仆真蛀虫，自己先要做一个顶天立地的真君子。人生是一场辩论赛，有理不在声高，要学会在接过话筒后淡定、优雅地应答，不管他下面有多嘈杂，能听匿者自会会心一笑。有了那份底气，对手早已语无伦次，在比赛中认输。
底气作文篇4
关键词：机械压力机 安装 调试
中***分类号：F407文献标识码： A
前言：机械压力机是通用型机械，主要用于金属板材的冲孔、落料等冷冲压工序，是机械、仪器仪表、五金、汽车、轻工、电子等行业的必备设备。根据传动结构的不同机械压力机的种类很多，本文主要对E1S1600---MF型机械压力机的安装与调试进行讲述。该机为单点单动，上传动偏心齿轮型，主轴前后布置垂直压机正面，驱动齿轮及调整机构完全封闭在上梁及滑块内，保证了集中的良好实施。滑块驱动导柱被封装在与上横梁刚性集合的垂直导套内，以消除曲柄驱动过程中分解作用在调整螺杆及滑块导轨上的侧向力。主传动系统的设计保证了滑块具有良好的运动特性，准确的行程曲线，规律的速度曲线和加速度曲线。
1、机械压力机的安装
E1S1600―MF型机械压力机，主要由底座、气垫、工作台、立柱、滑块、上横梁等部分组成，值得注意的部件安装技术要领将在下面进行分别叙述。
1.1底座安装
底座主要是支撑机械压力机本体部分的重量，同时还要承受冲压时所产生的负荷，其安装质量直接影响机械压力机主体的安装精度及投产后的正常运转。
底座安装前，在设计好的位置摆放好调整垫铁，落底座之前仔细检查好底座支撑面的平面度。落底座后，要进行对底座横、纵方向的水平调整，用调整垫铁调整保证水平精度在0.05mm以内。
1.2 气垫安装
进行气垫安装前，应仔细清理底座与气垫各个结合面，不得有铁屑等各种污物，底座导轨面要抹油。落完气垫后应用塞尺检查气垫与底座结合处间隙，要保证其0.02mm塞尺不入方可安装气垫座，这里的间隙不合格将严重影响机床整体精度。气垫体安装完成后，将安装气垫座，保证气垫座四面导轨与底座四面导轨间隙在0.20mm，否则间隙过大或过小将影响气垫运动。
1.3 工作台安装
进行工作台安装前，必须仔细清理底座与工作台结合面，不允许有铁屑、毛刺、杂物等。落工作台时要保证工作台与底座各个定位块的装配。落完工作台后仔细测量结合面各处的间隙，四个角提升缸处应0.02mm塞尺不入，其余处0.05mm塞尺不入，否则拆卸工作台仔细检查清理后在继续装配。
1.4 立柱安装
进行立柱拉杆及立柱安装前，要对与底座结合处的定位键进行测量及表面毛刺处理，完成后将定位键与底座装配。正式起吊立柱拉杆后，要保证其垂直度，以方面安装。立柱拉杆落入底座后，在对立柱进行起吊，同样立柱吊起后也应保持较好的垂直度，落时应调整吊车以避免落时与立柱拉杆发生刮撞。落完立柱后用塞尺检查立柱与底座结合处间隙，应保证及没有间隙才合格，否则将会影响机床精度的调整。
1.5 滑块安装
安装滑块前，应仔细检查四个立柱的导轨，保证导轨面清洁，并涂油。起吊滑块后，用吊车最低速度进行不小于3次的上下、左右、前后试吊，其作用是检查吊车的可靠性及稳定性，做好安全预防。
滑块将入立柱导轨前，调整天车保证前、后、左、右四处导轨都有间隙并间隙相差不多的情况下在落滑块，避免导轨划伤。
1.6 上横梁安装
上横梁吊离地面后，起到规定高度，转至立柱拉杆上部，同时对准横梁下面的四个套孔，逐渐落入立柱拉杆。与立柱接触前，应清理立柱表面及对定位键进行处理，完成后将顺利完成上横梁与立柱装配。
上横梁与立柱装配完成后，将拉杆帽与拉杆完成装配，用液压预紧装置预紧螺母，达到预紧角度253度。紧固拉紧螺杆目的是保证以后的生产冲压过程中松懈。
2、机械压力机的调试
压力机设备在安装结束后，要进行调试机床精度，其目的是为了使设备在以后的投产使用中生产的产品更标准化，它对设备的投产运转有很重要的意义。
压力机的调试，通常分为以下几个步骤。
2.1 试车前准备工作
2.11在油箱中注入3/4的100#抗磨液压油，其目的是为了保证在以后机床运转的时候，各个齿轮、轴及连杆、导柱导套等有足够的，防止发生研伤现象。在接通机床整体的油路油、电、气，后检查油泵回转方向，检查各油路是否畅通、不得有阻塞、渗漏现象。检查各空气管路是否有漏气现状，如有渗漏现象及时补就。
2.2 整机调试
2.21 制动器、离合器调试
接通好电、气后，利用电磁换向阀对制动器及离合器间隙进行调整，其步骤是用两块百分表分别吸到制动器及离合器处。开动电磁换向阀开关，观察百分表的读数，然后调整制动盘及离合器压盖，保证其间隙在1.6mm ~~1.8mm 之间。对其间隙的调整目的是为了在以后的压力机运转的过程中，摩擦片不会因为间隙小而导致升温过热及各个传动顺畅。
2.22 对滑块下死点位置进行确定
在立柱导轨处吸一块百分表，开动机床微调，在滑块下降过程中用百分表进行检查，直到百分表往加走的时候，这个位置变为滑块的下死点位置，也就是滑块在整个循环轨迹的最低点位置。
2.23 调整滑块运转各个角度的平行度及垂直度
在0度、90度、180度、270度、360位置用百分表检查滑块的平行度。其办法是通过调整四个立柱的主导轨及副导轨和滑块间的间隙来检查平行度，其合格范围在左右0.24mm以内，前后0.12mm以内。
平行度调试之后，在对机床整体循环（0度到360度）过程的滑块垂直度进行调整，其办法与调试平行度一样。其整体循环的合格范围在16mm以内。调试滑块运转精度，其意义特别重要，对以后投产中生产的工件质量起着决定性作用。
2.24 对装模高度最大值及最小值进行调整
其方法是通过开动滑块调整对装模高度进行调整（也就是滑块下表面与工作台上表面的距离），E1S1600-MF最大装模高度1100mm，最小装模高度600mm，将装模高度开到1100mm，然后用上线位开关确定此位置、锁好。然后在将装模高度开到600mm，用下线位开关确定此位置、锁好。对压力机的装模高度调整、及设定是为了在以后的生产中，对模具的大小有所掌控，设定线位开关以防止操作者开动滑块调整的时候，开出极限对机床造成不必要的损伤。
2.24 对气垫进行调整
其方法是通过开动气垫调整对气垫高度进行调整，在工作台中放入指定规格的模销，E1S1600-MF气垫最大高度250mm，气垫最小高度0mm，通过开动气垫调整来调整气垫高度，在通过升起气垫及降落气垫和测量模销在升起及降落时的高度来判断气垫高度。用这个办法将气垫高度调到250mm，然后用气垫上线位开关确定此位置、锁好。然后在将气垫高度调整到0mm，用气垫下线位开关确定此位置、锁好。对压力机的气垫高度调整、及设定是为了在以后的生产中，对所用拉伸的工件拉伸大小有所掌控，设定线位开关以防止操作者开动气垫调整的时候，开出极限对机床造成不必要的损伤。
结束语：
为了最大限度发挥压力机的所用功能，保护其较高的生产率，重要的是操作者、维修人员及管理人员都能充分了解压力机规格、参数及能力，懂得详细构造功能并切实掌握正确的操作及维修方法、保养方法，并最佳的操作、维修、保养、及管理。
参考文献：
[1] 胡伟伟，机械压力机参数化设计的研究[D]，南京理工大学。2009.
底气作文篇5
氧气底吹炉连续炼铜法是相对于传统炼铜间断操作而产生的一种炼铜新技术,也是我国自主研发的一种铜冶炼方式[1-2]。其底吹喷射形成的扩散区较顶吹炉和侧吹更均匀,区域更广,无死角,炉衬无特殊物理受蚀部位。更具有原料的适应性强、熔炼强度高、熔炼工艺流程短、配置简单等优点。
目前,关于底吹炼铜炉内气泡行为的研究尚少,对于底吹技术的研究报道主要应用在转炉、钢包等反应器中。蔡志鹏等为底吹氧气连续炼铅熔炼炉做了冷态模拟试验[3],作者通过测量熔池中示踪剂混合均匀时间来优化底部***距与隔墙的布置。然而,上述研究尚不够充分,对于熔池中气液两相流行为的研究仅靠水模型是无法全部实现的。
在数值模拟方面,对于底吹气液两相流的模拟方法可以分为Euler-Lagrange模型与Euler-Euler模型。Johansen等[4-7]采用Euler-Lagrange模型描述了钢包与转炉中的底吹气液两相流流动,其中把液体处理为Euler坐标系,气泡视为Lagrange坐标系,但由于模型本身不考虑第二相(离散型)在空间上的体积分数,因而该模型的一个基本假设是,作为离散的第二相的体积比率应很低。Venturini等[8-11]采用欧拉-欧拉模型来描述底吹气泡行为,气液两相被处理为欧拉坐标系,并在模型方程中引入气含率。
但以上模型的共同特点是描述气流量较低的鼓泡流,而在氧气底吹炼铜时,氧气多为超音速射流,射流行为与鼓泡流行为在气泡尺寸、分布及气液两相流行为均有较大区别。为了更好地改进底吹工艺,设计和操作底吹气体喷射装置,需要了解和掌握喷吹参数、喷射区几何形状、气液上升速度及气含率等。本文采用Eulerian-Eulerian模型考察底吹双喷嘴对称喷吹的情况下气液两相流行为,以及增大对喷角度对气液两相的分布、液面喷溅情况、湍动能及气含率的影响。
1模型的建立
1.1几何模型及网格划分
***1是根据相似原理,按照5∶1比例制作的底吹炉的水模型及其网格模型,模型气量根据修正Fr准数来确定。其中主要以底吹射流反应区断面来进行建模,以方便气泡微细化情况的观察。
表1为模型与原型的参数表。数学建模时,为了节省计算资源,仅建立1/4模型体,然后进行对称处理即可得到与水模型原型等效的几何模型。同时对几何模型采用分块划分六面体结构化网格。为了更好地观测喷射区的气相状态,对根据水模型实验得到的气相范围进行了相应网格加密处理。
1.2数学模型的建立（略）。
1.3边界条件及求解方法
设定水模型的顶部为压力出口边界条件,气体体积分数为100%,即没有液体溢出和进入。设置喷嘴处为气体质量入口边界条件,具体数值根据不同喷气速度有所调整;对称面上所有变量梯度为零;近壁面处使用标准壁面函数。采用商业软件FLUENT对模型进行求解,采用patch命令定义初始时两相的体积区域。收敛以各个变量的无量纲残差小于1×10-3为标志。初始时间步为0。0001s,同时选择adaptive,即随计算时间时时调整步长。
2结果分析与讨论
2.1模拟结果验证
***2是在不同条件下水模型实验所拍摄气液两相流运动形态照片与数值模拟结果对比,其中喷气速度340m/s,氧***直径3mm,液面高度342mm。由***可见,在不同实验条件下,气液两相区的计算结果与实测结果的吻合程度良好。另外,单孔中心喷吹的液面喷溅量要大于偏心情况,而双孔喷吹的液面波动也要大于单孔喷吹的情况,本文所采用的数值模拟方法可以较好地反映气液两相流实际流动状态。
2.2底吹熔池内气液两相流运动过程
***3即为双喷嘴底吹气液两相流运动行为的模拟结果,其中两喷嘴中心呈28°对喷,底吹气速为340m/s。从***中可以看出,整个对喷过程的液面起伏波动很大,而液体喷溅及气柱间距等均随时间而相应变化。***3a~3c是气柱冲出液面后的流场变化。从***3b可以看出,在气柱刚冲出液面的时候,液面波动明显,高速气流柱瞬间喷涌至熔池顶部,而此时会有液相夹杂其中,随之喷出熔池,造成剧烈喷溅,这在工业上是需要极力避免的状况。而在经过一定的时间后,液面波动有所缓和,***3c的液面波动高度较***3b明显降低,整个过程与实际液面的变化过程能相互吻合,证明了模拟的切实可行性。
2.3对喷角度对气液两相分布的影响
***4是底吹双喷嘴对喷,底吹气速为340m/s,液面高度342mm,不同喷吹角度下,气液两相的分布示意***。从***中可以看出,14°对喷角度下的喷溅现象最为严重,而且随着喷吹角度的增大,喷溅情况也相应有所减弱,说明增加对喷角度对降低液面喷溅情况有一定的意义。经分析认为是由于高速气流冲入熔池内部以后相互吸引,且由于喷吹倾斜角度较小,故而气体在熔池内部通过的路径也相应减小,所受液相对其的阻力也相应较小,两条气柱急剧相交,形成了较大的喷溅。由***5可以看出,同等条件下,28°对喷的情况下,液面下方的气体总体积是最大的。结合前面的内容,经分析认为,这是由于28°对喷情况下,高速气柱的相互影响适中,气柱部分重叠,增大了局部气体体积的同时,又由于喷吹角度原因,气泡从喷入熔池到喷至液面的路径长短合适,增大了气泡在熔池内的停留时间,故而其整体气体含量在同等条件下为最高。
2.4对喷角度对气流速度和湍动能的影响
***6描述的是气速340m/s,液面高度342mm条件下,湍动能随喷吹角度的变化而发生的变化。湍动能对气泡的分散和破裂有着直接的影响,是影响气泡微细化效果的关键因素之一。从***6中可以看出,在14°情况下湍动能主要分布于两气柱重叠区域,而随着喷吹角度的增大,湍动能的分布区域相应增大,说明熔池内部气泡微细化的状态整体有所提高,有利于提高气泡利用率,相应地也加速了气液反应速度;但在44°时,两股射流相互影响作用减弱,湍动能反而有所降低。
3结论
1)14°对喷角度下的喷溅现象最为严重,随着喷吹角度的增大,可以减少气体对液面的冲击喷溅情况也相应有所减弱。
底气作文篇6
【关键字】C02，自动焊，打底焊接，质量控制
中***分类号：TV523 文献标识码：A文章编号：
一．前言
C02焊具有很多的优点，他的焊接熔深大、热效率比较的高、并且对于焊接的变形较小，成本较低，在技术的操作上也比较的简单，比较容易的形成优质的焊接接头。这些优点就使得其在现代工业化的国家焊接工艺方面具有十分重要的作用，同时，这也决定着其具有很好的应用范围。在我们的国家，C02气体保护焊在油气管道的建设中的应用还不是十分广泛，因此，为了使其能够在我国油气管道建设中发挥更大的作用，同时降低生产成本，笔者就结合自己的实际工作经验，对于C02自动焊打底焊接的质量控制措施进行分析。
二．C02自动焊打底焊接质量控制分析
1．根焊
在进行油气的长输管道的建设中，根焊的质量，也就是指打底焊接的质量以及其焊接的速度将会严重影响整个机组的焊接质量和速度，在进行油气长输管道的焊工培训中就有很多的打底焊接的方法。但是本文笔者仅就低氢焊条向上焊进行介绍。为了能够使焊接的速度和质量得到提高，我们通常会采用短孤焊或者是小间隙的方法进行。在进行焊接的时候，焊条的倾角会随着管子位置的变化而发生变化，当焊条和管线环焊缝的夹角在10到15度时，此时就可以得到比较满意的焊接接头。
在进行打底焊时，通常会出现未融合的现象，这是因为在进行组对试件时出现了错边或者是在焊接的过程中焊口和焊条的方向没有垂直，以及电流调节不好而造成的。对此缺陷的解决措施主要有：
（一）在组对试件时要根据管径的偏差进行选配。这样就可以减少组对试件时的错变量。
（二）在进行焊接时，必须要保证焊口和焊条的方向垂直，对于焊接电流的调节必须合理，通常在60～90 A(焊条直径φ 3．2 mm)为宜，间隙3毫米。在进行焊接时，要保证摆动的较少，这样就可以使打底焊单面焊双面成形比较好，这样就不会产生店面未融合的现象。同时，在讲焊条的焊头处打磨以后才可以继续进行焊接，在钱一根焊条结束点的下方大约10到20毫米的位置引弧，在此稍作停留，这样可以使焊接接头比较圆滑，同时还可以避免在焊接过程中由于温度过高而发生烧穿或者是烧塌的事故。
2．焊道清理
对于打底焊的焊道进行清理是一项十分重要的工作，也是一项重要的工序。很多人会认为这没有直接涉及到打底焊接，因此不是很重要，但是该项工序决定着自动焊打底焊接的质量。焊道清理不仅影响着整个焊接的质量，同时如果做得不好，还会出现烧穿、烧塌或者产生夹渣等情况。对于自动焊接来说，并不是说清理的越彻底就越好，如果清理的过于彻底，必然减少打底焊缝的厚度，使烧穿的可能性变大。因此，在焊道清理时，正确的做法是要对焊道的两边的夹角处进行重点的清理，对于焊道中间的光滑地方可以不进行打磨。同时，为了使清理的质量得到提高，对于清理人员应该进行有针对性的培训，使其掌握熟练的清理手法，确保清理的质量，保证自动焊打底焊接的质量。
3．热焊
这一般是使用药芯自保护的焊接工艺进行，这主要是为了对焊道进行一次热处理以后，从而可以降低氢的含量，减少焊道中的气孔，从而减少裂纹的出现，同时这样做还可以提高焊道的强度。在进行热焊时，对于仰焊位置是焊道焊口中操作最为困难的地方，同时这也是最容易出现烧穿或者是烧塌的地方。对于这些缺陷，我们应该保证焊道的清理不应该太薄，同时对于焊接的速度要提高，对于电压的调节一定要适宜，这样方可以克服该种缺陷。对于仰焊位置，可以进行点焊，如此就可以降低熔池中的温度，避免出现烧穿的现象。在进行热焊时，首先应该检查清根的质量，特别是要注意检查焊道的两边夹角处是否符合要求，热焊中夹渣通常是这方面引起的。因此，在进行焊接时，既要注意检查，同时还要在坡口处有短暂的停留，对于电压也应该进行一些增加。
4．填充焊
该种方法主要是为了能够给坡口中填满金属，同时根据壁的厚度进行填充。在进行填充时，应该注意不要产生气孔。气孔产生的主要是由于送丝速度以及电压的调节没有匹配造成的。如果电压太大，就会使焊丝融化，就导致送丝速度比融化的速度慢，从而就会使空气进入熔池，从而产生气孔。同时，在进行焊接的时候，一定要保证熔池的畅通，不能使熔池和熔渣离得太远，这样也会产生气孔。在焊接的时候，应该将电压的调节痛送丝速度的参数保持匹配。在填充最后一层时，焊缝的表面应低于母材0．5 mm 为宜，根据坡口的大小适当摆动，使坡口两侧熔合良好均匀。
5．盖面焊
一个美观的焊道外观会给人以良好的视觉感，也是评价整个焊口质量的一个重要指标。盖面焊必须控制焊道的外观成形即焊道的高度和宽度。如何控制好这两个参数，首先，在焊接盖面焊缝之前应对填充焊的质量进行检查，由于半自动的焊肉比较厚，填充焊0 点和6 点的位置时以低于母材2 mm 左右为宜，并且最好留下原始坡口边沿为好。这样才能使盖面时0 点和6 点位置的余高不会超标，才能掐住线，从而保证焊道的宽窄一致，得到符合技术标准的、完美的焊缝。
三．结束语
Co2自动焊打底焊接的质量对于整个油气长输管道具有十分重要的作用，在进行打底焊接时，应该对每一个焊接工艺进行控制和分析，避免出现不必要的缺陷和质量问题，影响整个焊接的质量，进而对油气长输管道的建设不利。
参考文献：
[1]浅析10万立原油储罐焊接管理 全国焊接工程创优活动经验交流会论文集2011-09-16中国会议
[2]岳志宏; 杨涛; 高贵胜; 杨拥*** Q345厚壁小口径管道现场焊接试验研究金属加工(热加工)2012-11-20期刊
[3]常兴 ; 宗照峰 ; 林伟杰 ; 吴勇 ; 王文焱 我国长输管道下向焊技术的现状及发展趋势焊接2001-11-25期刊
[4]屈志伟 长输管道水田、林区沼泽地焊接质量控制中小企业管理与科技(上旬刊)2012-06-05期刊
底气作文篇7
关键词：集装箱式钻机；柴油发电机组；井架结构；常规模块钻机；油气开采
中***分类号：TE242 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）02-0027-03
我国常规模块钻机通常的结构方案为井架采用前开口K型井架，底座采用旋升式或箱块式底座。此种结构井架和底座在搬家运输过程中需要拆分的模块数量较多，造成运输车次增加，安装和拆卸费时费力，无形中造成了钻井成本的增加和钻井效率的降低。同时，由于结构的需要，底座的部分模块外形尺寸超标，运输困难。
目前，根据国家页岩气“十二五”规划要求，前期勘探开发，主要区块位于鄂渝川地区。而我国的地理环境，鄂渝川地区主要以山区和盆地为主，道路条件较差，我国现有常规模块钻机的适应性较差，钻机很难顺利进入井场作业。针对以上问题，为减小钻机的运输模块尺寸以及减少运输模块数量，节约运输成本，本文对解决该问题提出了集装箱式钻机方案。
集装箱式钻机是一种根据集装箱标准尺寸进行设计，具有高度的模块化、标准化和集成化特点的钻机。国外Huisman-Itrec公司、Drillmar公司、Loadmaster公司等多家公司在集装箱式钻机设计和加工方面的工艺已比较成熟，并已成功应用于山地和极地地区。国内部分钻机厂家生产的钻机采用箱叠式底座等部分引进了集装箱式设计，但集成度和标准化程度较低，且还无法达到整台钻机的集装箱式设计要求。现根据我国地理情况以及应用现状，提出适应我国钻井开发的集装箱式钻机方案进行
探讨。
1 基本参数
目前，根据页岩气开发需求，前期对鄂渝川地区条件进行了前期调研，并根据鄂渝川地区井场情况和作业需求，提出在鄂渝川地区应用SZJ225D集装箱式钻机进行的基本参数：
名义钻井深度 4000m（4-1/2〞钻杆）
最大钩载 2250kN
绞车额定功率 735kW（1000hp）
提升钢丝绳直径 Ф32mm
游系 5×6
转盘开口直径 698.5mm（27 1/2″）
泥浆泵型号及台数 F-1300×2
单台泥浆泵额定功率 960kW（1300hp）
泥浆泵最大工作压力 35MPa
井架高度 43m
钻台高度 9m
转盘梁净空高度 7.6m
动力传动方式 电驱
2 总体方案
结合国内钻井作业要求及国内钻井作业现状，由于电驱钻机相比较机械驱动钻机和复合驱动钻机，具有结构简单、连接简便、模块数量少等特点。因此，钻机总体传动采用直流电驱。
钻机采用3台CAT3508B柴油发电机组作为主动力，发出的600V/50Hz交流电经SCR柜整流后变为0～750V直流电，分别驱动为1000HP绞车、转盘和泥浆泵提供动力的串励直流电动机；绞车由2台电机驱动；转盘由1台电机采用***驱动；2台泥浆泵各由2台电机驱动。电传系统采用一对二控制方式，AC-SCR-DC传动（***1为传动示意***）。
总体结构井架采用直立套装井架，高位安装，底座采用箱叠式结构，绞车高位安装（***2为总体结构***）。
***1 传动示意***
1.天车 2.直立套装井架
3.二层工作台 4.绞车 5.箱叠式底座
***2 总体结构***
3 结构特点
绞车位于底座上，对于进行丛式井作业的钻机，可提供钻机对于丛式井井口的通过性，并可进行试气和大修作业。
井架结构，对于中深井钻机井架多采用前开口K型井架，但是常规前开口K型井架由于采用整体起升方式，占用井场面积较大，且多为单片结构，给现场拆卸和安装带来较大的工作量，另外运输散件较多，不便于运输。直立套装井架常规前开口K型井架具有模块化、安装方便、占地面积较小等特点。因此，在该钻机上采用直立套装井架结构。
该直立套装井架采用独特的可折叠结构，不仅可以增大井架截面积，增加井架整体稳定性，也同时解决了运输模块较大的问题。
1.井架顶节 2.井架上节 3.井架中节
4.井架下节 5.井架底座 6.井架支撑
***3 井架整体结构***
如***3井架整体结构***所示，井架主要由井架顶节、井架上节、井架中节、井架下节以及井架底座和井架支撑组成。
井架顶节和井架底座采用可拆卸结构，中节通过螺栓连接，运输时可将井架顶节和井架底座从中节拆卸，减小顶节和底座的运输尺寸。井架上节、井架中节、井架下节等井架单节如***4井架单节结构***所示采用可折叠结构。其井架单节由井架左右单片组成，中间增加可旋转结构。在井架进行运输时，可通过中间旋转结构，将井架左右单片折叠，组成具有标准集装箱式外形，能够减小运输外形尺寸，同时减少了井架运输模块数量。
在井架的安装设计，由于位于底座上部安装，吊装高度较高，为减小安装时的吊装高度，采用了双油缸起升井架底座结构，减小了井架安装的吊装高度。
1.井架左单片 2.井架右单片 3.井架旋转机构
***4 井架单节结构***
底座结构采用箱叠式结构。如***5底座结构***所示，底座主要由顶部总成、底座上层、底座中层和底座下层组成。
1.司钻偏房 2.顶部总成 3.底座上层 4.底座中层 5.底座下层 6.楼梯 7.1＃泥浆罐模块 8.移运装置
***5 井架单节结构***
每个箱块均按40英尺标准模块设计，体积和接口统一。整个底座分为3层，最上层箱块内集成了空压机和液压动力源等，中层箱块内集成补给罐、进料泵和储气装置等，最下层箱块可集成用于丛式井开发的钻机自行走系统。
底座箱块采用集成设计，不仅可以满足钻井作业需要，而且可将原来需***运输的模块进行集成，减少模块数量，节约运输成本，提供运输效率。
根据该钻机特点，其主要优势在于：井架在受井场条件限制的情况下，安装占地空间较小；井架底部空间较大，满足常规游吊系统作业需求；绞车处于高位，钻机通过性较好，满足试气和大修作业的丛式井作业；运输模块数量较少，减少运输成本；井架采用折叠式井架，减小井架运输模块尺寸，并使模块尺寸标注化。
4 关键技术
（1）底座集成技术，底座在满足钻井作业需求的同时，进行集成化设计。根据井场要求，将部分部件如补给罐、进料泵、储气装置等与底座进行集成，减少运输模块数量，提高了钻机的模块化和集成化程度。
（2）直立套装井架采用了可折叠技术，在增大井架横截面和增加稳定性的同时，减小了井架的运输模块尺寸。
（3）运用strucad有限元分析，对井架和底座结构进行有限元分析。
（4）直立套装井架增大底部尺寸，解决了直立套装井架用于常规游吊系统的问题。
（5）采用油缸起升技术，解决了直立套装井架安装高度问题。
5 结语
经综合分析，集装箱式钻机特点显著，其结构方案不仅能解决钻井需要，在解决运输模块数量和尺寸问题上，采用此方案更具有鲜明的特色。该方案将是我国各种地域油气开采的首选方案。
参考文献
[1] 常玉连，刘玉泉．钻井井架、底座的设计计算[M]．北京：石油工业出版社，1994．
底气作文篇8
【关键词】 地铁隧道 风井 气压沉箱 封底技术
0 前言
随着我国城市化进程的加速， 大量的城市地下建筑物在沿海软土地区兴建， 城市地下空间的开发和利用将越来越成为城市发展的趋势; 同时高层建筑、地铁、港口、桥涵、重型地下构筑物的建设对地下建构筑物和基础埋置深度要求也越来越高， 地下空间开发利用随之也进入了向更大深度发展的态势[1-3]。
在城市中心建筑物密集区开挖建设大深度地下空间， 往往面临施工场地狭小、周围重要设施众多的情况; 同时， 地下施工在开挖时往往会引起地下水位的降低， 进而导致周围地基的沉陷， 严重时可能会引起周围地基的塌陷， 给邻近建(构)筑物和地下市***设施带来严重的影响; 另外， 市区地铁隧道、地下高速道路、共同沟以及竖井风井系统工程的施工往往受到各方面的限制。相比之下， 气压沉箱工法在许多情况下能适应上述的特殊需求， 因而在工程应用中具有不可替代的竞争力及广泛的应用前景[4]。
本文结合上海市轨道交通 7 号线 12A标段浦江南浦站～浦江耀华站区间中间风井气压沉箱工程进行了分析， 重点研究了气压沉箱施工中的封底技术措施， 以期为今后大型地下工程的设计和施工提供一定的参考。
1 新型施工封底技术特点
传统的气压沉箱封底工艺是在沉箱下沉到位后， 将填充物(混凝土、或砂土等)通过物料塔一斗斗地运输至下部工作室内， 同时工作室内采用人工在高气压下将填充物均匀摊铺到工作室内， 直至填满。该工艺由于人工在高气压下作业， 操作空间小， 施工环境十分恶劣， 施工效率极低。
气压沉箱新型封底施工工艺是在气压沉箱施工中， 当沉箱下沉到位以后， 对沉箱下部工作室进行自动填充的一种新型施工工艺。该工艺采用预先在沉箱底板(即工作室顶板)制作时即按一定间距预埋导管， 导管直径与混凝土泵车尺寸相对应。在沉箱下沉过程中， 导管上端采用闸门封堵。当沉箱下沉到位准备封底施工前， 在沉箱底板上采用长导管一段与底板预埋导管连接， 另一段与地面泵车导管连接。采用泵车直接向工作室内浇筑混凝土。封底混凝土要求采用自流平混凝土， 以保证混凝土在泵车压力及自重压力下可以在工作室内一定范围内自然摊铺。当一处浇筑完毕后， 泵车移到下一导管处继续浇筑， 直至封底混凝土充满整个工作室空间。封底混凝土达到强度后， 再对其与底板之间的空隙处进行压混凝土水泥浆处理。
2 封底施工技术要求
沉箱下沉到位后， 应进行 8 h 的连续观察， 如下沉量小于 10 mm， 即可进行封底混凝土浇筑施工。
封底前须将挖掘机等主要设备拆除后， 再进行封底施工。具体做法为: 在底板结构制作时在底板上分三排， 共布置15 个预留管， 在沉箱下沉期间预留管在底板上采用上下双道阀门临时封堵。开始封底时， 将隔舱内的压舱水抽除， 然后将泵车导管与预埋管上口相连， 打开闸门， 利用泵车压力将混凝土压入工作室内。一处浇筑完毕后， 将闸门关闭。然后将混凝土导管移至下一处进行浇筑施工。
由于封底前需拆除工作室内的设备， 封底可分两次进行:
( 1) 第一次封底仅封堵锅底部分及刃脚地面以上 1 m左右， 以方便设备拆除施工。在封底混凝土达到强度要求后，可适当降低工作室气压后， 作业人员再进入工作室内拆除设备。同时也便于作业人员将刃脚部分浮泥清洗干净， 以保证第二次浇筑封底混凝土时能与刃脚紧密结合。
( 2) 在主要设备拆除后， 进行第二次封底混凝土的浇筑。在封底混凝土达到强度前， 工作室内应维持足够的气压。在封底结束后， 通过底板处预埋注浆管压注水泥浆进行空隙填充。
施工中应利用多辆泵车连续浇筑， 并保证混凝土浇筑的连续性。为保证混凝土能够充满整个工作室， 必须保证混凝土有较大的流动性， 因此混凝土的坍落度不宜小于 20 cm。浇筑顺序为: 从刃脚处向中间对称顺序浇筑。在混凝土浇筑前刃脚处的土应尽量掏除干净。向室内浇筑混凝土时， 由于工作室内气体空间逐渐缩小， 可将底板上设平衡阀适当放气， 以维持工作室内气压的稳定。
由于封底混凝土与底板之间可能存在空隙， 可在封底结束后， 通过底板处预埋注浆管压注水泥浆进行空隙填充。注浆管布置在底板与井壁结合处等封底时易形成空隙处。最后封底混凝土基本充满沉箱底部工作室， 此时应维持物料塔及人员塔内的气压不变， 待封底混凝土达到设计强度后再停止供气。
在封底后进行底板预留孔的封堵。
底气作文篇9
[关键词]煤矿 水害 预兆识别 应用
中***分类号：TD745 文献标识码：B 文章编号：
1.概述
近年来，煤矿安全生产呈现总体稳定，趋向好转的发展态势，但煤矿安全生产形势依然严峻，尤其是煤矿重特大水害事故仍频繁发生。煤矿突水主要取决于矿井水文地质条件和采掘现场条件；矿井发生突水前一般都有透水预兆；掌握透水预兆的特征与识别，对于可能将要发生的突水事故及时采取针对性的对策措施，保证采掘作业人员撤离危险区很有意义。
2.主要透水预兆
实践表明，透水前都有透水预兆，如采掘工作面或其他地点发现渗汗、顶板来压、空气变冷、出现雾气、水叫、顶板淋水加大、底板鼓起或出现裂缝、出现渗水、水色发浑、煤层发软、层理紊乱、折断柱、瓦斯增减等。常见的透水预兆有：
（1）挂红。是水内含有铁的氧化物，在通过煤层或岩层裂隙时附着在裂隙表面的暗红色水锈，一般认为巷道接近积水。
（2）挂汗。即当采掘工作面接近积水区时，因水在自身压力的作用下，通过煤岩裂隙缝透过煤岩壁，聚集成的水珠；有时空气中的水分遇到低温煤块也会凝结成水珠，这是一种假象。因此，在遇到挂汗时，要冷静，辩其真伪，其辨别方法是剥去一薄层，观察新暴露面是否也有潮气，若仍然潮湿则是透水预兆。
（3）空气变冷。即工作面接近大量积水时，气温骤降，煤壁发凉，人一进去有阴冷的感觉，时间越长越感阴凉。但要注意有地热问题的矿井，地下水温高，当采掘工作面接近时，温度反而升高。
（4）发生雾气。即当巷道温度很高时，积水渗到煤壁后引起蒸发而形成雾气。
（5）水叫。是积水体的高压水，向裂缝挤压与两壁发生磨擦而发出的嘶嘶叫声。说明采掘工作面距积水体已很接近了，若是煤巷掘进，老空透水即将发生。
（6）底板鼓起。底鼓有两种原因，一种是底板承压含水体静水压力和矿山压力共同作用的结果，这是透水征兆；另一种是受矿山压力单方面的作用而产生的底鼓，一般不突水。因而巷道发生底鼓时，一方面要派人监视底鼓的发展变化，另一方面要报告矿调度室。值班负责人要立即通知有关人员到现场观察和查阅地质及水文地质资料，了解相对隔水层厚度、水头压力、巷道接近断层时隔水层被减薄破坏程度等，确定底鼓的原因。
（7）涌水。即水已涌出。
3.遇到透水预兆应采取的措施
《煤矿防治水规定》中明确要求：“发现矿井有透水预兆时，应当立即停止受水害威胁区域内的采掘作业，撤出作业人员到安全地点，采取有效安全措施，分析查找透水原因”。《煤矿安全规程》规定：“采掘工作面或其他地点发现有挂红、挂汗、空气变冷、出现雾气、水叫、顶板淋水加大、顶板来压、底板鼓起或产生裂隙出现渗水、水色发浑、有臭味等突水预兆时，必须停止作业，采取措施，立即报告矿调度室，发出警报，撤出所有受水威胁地点的人员”。特别要注意如下措施：
（1）遇到挂红、挂汗、空气变冷、发生雾气等几种情况时，必须立即停止掘进，加固支架，进行探放水。
（2）遇到水叫时，说明采掘工作面距积水体已很接近了，若是煤巷掘进，老空透水即将发生，这时必须立即发出警报，撤出所有受水威胁地点的人员。
（3）遇到底板鼓起，且确定是水压所造成时，应立即通知施工区队采取紧急措施，如先在底鼓地段铺设密集地梁，拉立柱或木垛控制底鼓发展；在底鼓发展缓慢或者基本被控制的情况下，可在底鼓地段外侧依据钻孔角度、相对隔水层厚度、围岩条件等，确定距离向水体打钻孔放水泄压；打钻孔时应下孔口套管，作好止水准备，并使套管底端与巷道底板之间保持一定的岩柱，防止突破。
（4）发生涌水时，其主要应急措施如下：
一是立即通知泵房人员将水仓水位降低到最低程度，以争取较长的缓冲时间。
二是水文地质及防治水人员应测量涌水地点、涌水量大小及其变化，记录围岩及巷道破坏变形情况，察看观测孔（水井）水位以及泉、河、湖等水体的变化；然后结合含水层、隔水层情况，附近是否有断层、导水陷落柱、封闭不良钻孔及其串通含水层的情况，有无老窑和被淹井巷，以及与被淹井巷的关系，分析判断突水来源和最大突水量。在判断突水量发展趋势时，要作出涌水量变化曲线，根据***上已经表现出来的发展经过，结合水源和水位降低的程度，对未来发展趋势进行判断，不要被某一阶段短时间缓解变化所迷惑，因为突水量有时会出现阶梯状或跳跃式的发展过程。如果掌握资料有限，一时判断不出最大突水量，可按最坏情况予以考虑，采取必要的防止淹井的措施。
三是检查维护排水设施和输电线路，了解水仓现有容量，派人清挖水沟。如果水中携带大量泥砂、浮煤时，可在水仓进口以里大巷内，分段建筑临时挡墙，使其沉淀，减少水仓淤塞。
四是在水泵笼头被堵塞时，应组织会水的人员潜水清除笼头上的杂物，并派强有力的干部进行领导。
五是准备带笼头的胶皮吸水管和临时水窝，以便在通路堵塞时使用。
六是检查防水闸门的关闭是否灵活严密，并派人看守，清挖淤渣，拆卸短节轨道等，作好准备，待命关闭。
七是在查清地面水体与突水有关联时，应迅速派人进行堵塞，减少补给量。
八是顶板窜水冒砂时，要采取“水砂分离”的治砂方法，在涌水冒砂地段打木柱，加背板，放竹笆，柴草等物，使其既能过水又能阻砂，制止泥砂漫流。如果打一层仍有砂子流出，可以在其外侧再打，逐步减少流砂量。由于漏砂量一次比一次减少，从而赢得时间来提高阻砂墙的质量，达到完全阻止流砂的目的。
九是当排水能力负担不了涌水量的情况下，可根据具体条件采取下列措施，争取时间增加排水设备，保住矿井。
4.有关建议
（1）一定要高度重视透水预兆。对井下作业人员要特别强化透水预兆相关内容的培训，让他们真正掌握透水预兆的辩识，真正懂得发现透水预兆时应采取的措施；对煤矿技术、技术管理及行***管理人员，接到透水预兆报告后，必须真正高度重视并果断采取针对性的措施。
底气作文篇10
关键词： PE 燃气管道；质量控制；竣工验收
Abstract: With the improvement of people's living standard, the gas as a clean energy source, it is used more and more widely. But because the gas is flammable, explosive characteristics, control of gas engineering quality is very important. This paper mainly from the pre construction, construction process and completion of the acceptance of these links to analysis the quality control of PE pipes, to ensure the safe operation of gas.
Key words: PE gas pipeline; quality control; acceptance
中***分类号： [TU996.7]文献标识码：A 文章编号：
由于聚乙烯（PE）管道具有良好的耐腐蚀性、柔韧性和可焊接性且使用寿命比较长等优点， PE管在燃气输配领域已得到广泛应用。但是燃气管道都是埋地敷设隐蔽性强、施工影响因素多、检查的难度较大，在PE燃气管道施工中，要及时进行质量跟踪，加强施工过程质量控制，以减少事故隐患。
1 施工前的质量控制
1.1对进场材料严格进行把关。建设单位采购的材料和乙方采购的材料都要符合国家规范标准，严格执行材料验收制度。检查进场设备、材料的产品合格证、质量保证书和设备、材料的各项性能检验报告等质量证明材料，防止不合格产品入库或进入工地。
同时设备材料的入场、吊装和存放必须按要求进行。PE管存放时间不宜超过1年，管件不宜超过2年。当超过上述期限时，应重新抽样，进行性能检验，合格后方可使用。
1.2严格审查施工单位的资质。承担天然气管道施工单位必须与工程规模相适应的资质，焊接人员必须有持有国家技监局颁发的焊工证，且应在有效期内，焊接人员应熟练掌握焊接工艺流程，提高作业能力。
1.3设计质量是工程质量保证的前提。如果设计质量存在问题，就会影响工程质量，因此燃气管道必须是有资质的设计人员进行设计。对于管道燃气工程来说，设计质量控制的核心是在满足业主需求的前提下，符合规范要求，拿出合格的***纸。
2施工过程中的质量控制
2.1 加强技术交底工作
技术交底内容要完整、清晰，对施工中的难点和关键点进行详细的解说，并且内容要与工程项目现场相符。技术交底要以书面形式进行交接，还要有交底人和接受人的签名及交底时间。通过技术交底，要使技术人员与施工人员对工程项目的设计意***、要求、质量控制点等做到了心中有数，按***施工。
2.2 定位放线、管沟开挖的质量管理
首先要确定好管位，然后再按照施工***纸进行定桩和放线，一般 30m 定 1 个桩位。管道沟槽应按设计规定的平面位置和标高开挖。当采用人工开挖且无地下水时，槽底预留值宜为0.05～0.10m；当采用机械开挖或有地下水时，槽底预留值不应小于0.15m；管道安装前应人工清底至设计标高。
2.3 PE管道焊接施工质量控制
施工前检查管材的表面有没有划伤、磕碰的地方，划伤如果超过管材厚度的10%，则要将划伤的部分切除。
PE管焊接分为热熔连接与电熔连接，当DN≥ 90mm时用热熔连接，DN＜90mm或SDR值不同的管道互焊时，必须用电熔连接。管道焊接是施工过程当中的最关键的一个环节。焊接阶段对焊口的外观质量、焊道位置、施焊人、焊接日期等进行详细记录。要提高焊接质量，必须注意以下几个方面，首先，必须对熔接界面进行清洁，如果界面不干净的话就会影响到熔接界面分子之间的相互缠结和滑移；铣削完成之后的界面不能用布、手擦拭，防止再次造成污染，影响焊接质量。其次，要控制好加热的温度，如果温度过高或者过低都会影响到接口的质量，在大风天与寒冷天要做好保护工作。第三，控制好焊接的压力，如果压力过大，黏流态溶质就会过多被挤出熔接的界面，导致接口质量下降；如果压力过小，界面之间的长链分子则无法充分地进行变形，不能够重新缠结以及重叠。第四，触面必须要维持在同一轴线之上，而且错边量不能够超过大约 10%壁厚。第五，检查加热工具的表面涂层是有没有出现划伤，对加热板残留物要用木质刮刀进行清除。
热熔焊接完成后，应对接头进行100%的翻边对称性、接头对正性和不少于10%的翻边切除检查。
2.4 管沟回填与路面恢复。
管道主体安装检验合格后．沟槽应及时回填。回填前，必须将槽底施工遗留的杂物清除干净。
1)回不得采用冻土、垃圾、木材及软性物质回填。管道两侧及管顶以上0.5m内的回填土，不得含有碎石、砖块等杂物，且不得采用灰土回填。距管顶0.5m以上的回填土中的石块不得多于10％、直径不得大于0.1m，且均匀分布。
2) 沟槽回填时，应先回填管底局部悬空部位，再回填管道两侧。
3)回填土应分层压实， 回填土压实后，应分层检查密实度，并做好回填记录。
2.5警示带和示踪线敷设
2.5.1埋设燃气管道的沿线应连续敷设警示带。警示带敷设前应将敷设面压实，并平整地敷设在管道的正上方；距管顶的距离宜为0.3～0.5m，但不得敷设于路基和路面里。
2.5.2警示带宜采用黄色聚乙烯等不易分解的材料，并印有明显、牢固的警示语，字体不宜小于100mm×100mm。
2.5.3为了探测到PE管道的位置和深度，宜在管道同一位置或固定的相对位置处敷设示踪线，示踪线应与管道同时敷设 。
2.6做好气密性试验和强度试验
首先，做好强度试验。将管道内的压力进行逐步提升，升至试验压力 50%的时候进行初检，如果没有泄漏等异常情况，则继续升压至试验压力的时候，先稳压 lh，压力不降则为试验合格。其次，做好气密性试验。强度试验完成之后，将压力降到气密性试验所需要的压力，然后再稳压 24h，压力不降则为合格。试验的时候每30min 记录 1 次，并要记录好试压的记录，包括环境温度、压力表号等相关的内容。
3 竣工验收
工程验收应严格执行规范的要求和标准，从过程控制和终端把关两个方面进行工程的质量控制。主要从以下几个方面验收：
3.1燃气管道工程项目竣工质量验收的依据主要包括：国家和有关部门颁发的施工规范、上级主管部门的有关竣工验收的文件和规定、施工***纸等。
32燃气管道工程项目竣工验收的要求应符合设计文件和合同约定的各项施工内容，审查竣工资料与施工现场进行实地检查相结合。
3.3工程竣工资料的收集和整理归档。工程竣工资料管理工作是工程建设过程中不可或缺的一项重要工作，是一项系统工程。要保证工程竣工资料完整、准确、真实地记录和反映施工及验收的全过程如现场技术交底、***纸会审、设计变更文件、施工作业记录（焊接记录、天气情况、日期、作业人员等），各项报验单及签证单等，按规定格式装订成册等竣工验收后进行整理归档，以便于今后的查找和可追溯性。
4 总结
在PE燃气管道施工过程中，通过施工单位的自控和监理单位的监控，从设计、施工、验收进行层层把关，将工程质量管理工作落到实处，这样才能保证燃气管道工程质量，只有这样才能长期安全供气，保障居民全命财产的安全。
参考文献：
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